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第四章
试按切线模量理论画出轴心压杆的临界应力和长细比的关系曲线。杆件由屈服强度
f ? 235 N mm2 的钢材制成,材料的应力应变曲线近似地由图示的三段直线组成,假定不
y
计残余应力。 E ? 206 ?103 N mm2 (由于材料的应力应变曲线的分段变化的,而每段的
变形模量是常数,所以画出
? - ? cr
的曲线将是不连续的)。
σE=0E /2E
σ
E=0
E /2
E
ε
解:由公式 ?
cr
0
? ? 2 E
?2
,以及上图的弹性模量的变化得 cr
?-
?-
?σ
?
cr
f
y
(2/3)f
y
66 80.55 114 λ
某焊接工字型截面挺直的轴心压杆,截面尺寸和残余应力见图示,钢材为理想的弹塑性
体,屈服强度为 f
y
? 235 N mm2 ,弹性模量为 E ? 206 ?103 N mm2 ,试画出
σ— - λ
—cry y
—
无量纲关系曲线,计算时不计腹板面积。
x
btth
b
t
t
h
b
/
4
2
/
b
4
/
b
0.3fy 0.3fy
解:当 ?
cr
? f ? 0.3 f
y y
? 0.7 f
y
, 构件在弹性状态屈曲;当 ?
cr
? f ? 0.3 f
y y
? 0.7 f 时,
y
构件在弹塑性状态屈曲。
因此,屈曲时的截面应力分布如图
fy
yf6
.0
kb
kb
全截面对y 轴的惯性矩 I
y
? 2tb3
b
12 ,弹性区面积的惯性矩 I
2t
2t ?kb?3 12
2tb3 12
? 2t ?kb?3 12
? ? ? 2 E ? Iey
? ? 2 E ? ?
? 2 E
k 3
cry
?2 I ?2 ?2
y y y y
截面的平均应力
? ? 2btfy
cr
? 2kbt ? 0.5? 0.6kf
y
2bt
? (1? 0.3k 2 ) f
y
—二者合并得σ— - λ
—
cry y
的关系式
σ3 ? (0.027? 4 ? 3)σ2
y
3σ
cry
?1 ? 0
cry cry
欧拉曲线cry
欧拉曲线
cry
σ
cry
1.0
0.8
σ
λ
0.6
0.4
0.2
0.2 0.4 0.6 0.8 1.0 λ
验算图示焊接工字型截面轴心受压构件的稳定性。钢材为Q235 钢,翼缘为火焰切割
边,沿两个主轴平面的支撑条件及截面尺寸如图所示。已知构件承受的轴心压力为
N=1500KN 。
N
25y0
0004
0
0
0
4
0
0
0
4
0
0
0
4
0
05
1
xx0
x
x
0
0
2
1
8
y
N
解:已知 N=1500KN,由支撑体系知对截面强轴弯曲的计算长度 l
ox
=1200cm ,对弱轴
的计算长度 l
oy
=400cm 。抗压强度设计值 f ? 215 N mm2 。
计算截面特性
毛截面面积 A ? 2 ?1.2 ? 25 ? 0.8 ? 50 ? 100cm2
截面惯性矩 I
x
? 0.8 ? 503
12 ? 2 ?1.2 ? 25 ? 25.62
? 47654.9 cm4
I ? 2?1.2? 253 12 ? 3125cm4
i y ? ?I
A?1 2 ? ?
?1 2
? 21.83cm
截面回转半径
柱的长细比
x ? ?Ix
iy y
i
A?1 2
47654.9 100
? ?3125 100?1 2
? 5.59cm
? ? l i
x x x
? 1200 21.83 ? 55
整体稳定验算
? ? l i
y y y
? 400 5.59 ? 71.6
从截面分类表可知,此柱对截面的强轴屈曲时属于 b 类截面,由附表得到 ?
x
? 0.833 ,
??对弱轴屈曲时也属于b 类截面,由附表查得 ?
?
?
? 0.741 。
N (? A) ?1500 ?103
0.741?100 ?102
y
? 202.4 ? f ? 215 N mm2
经验算截面后可知,此柱满足整体稳定和刚度是要求。
一两端铰接焊接工字形截面轴心受压柱,翼缘为火焰切割边,截面如图所示,杆长为12 m ,设计荷载 N=450KN,钢材为Q235 钢,试验算该柱的整体稳定及板件的局部稳定
性是否满足?
N
y00090
y
0
0
0
9
0
0
0
3
xx6y0
x
x
6
y
0
1
0
0
2
1 0
2
N
解:已知 N=450KN ,由支撑体系知对截面强轴弯曲的计算长度 l
ox
=1200cm ,对弱轴的
计算长度 l
oy
=900cm 。抗压强度设计值 f ? 215 N mm2 。
计算截面特性
毛截面面积 A ? 2 ?1? 25 ? 0.6
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