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泵的计算与选型导那么 T-PE002502C-20031总那么 目的 为使SEI工艺系统设计人员合理、准确、可靠地进行泵系统有关计算和选型的设计， 特编制本导那么。 范围 本导那么适用于石油化工装置工艺系统设计中有关离心泵和往复泵系统计算和选型设计。 引用文件 以下文件中的条款通过本导那么的引用而成为本导那么的条款，其必威体育精装版版本适用于本导那么。 HG/T 20570.4《泵和压缩机压差分析》 HG/T 20570.5《泵的系统特性计算和设备相对安装高度确实定》 GB/T 7021《离心泵名词术语》 GB/T 7785《往复泵分类和名词术语》 GB/T13006《离心泵、混流泵和轴流泵气蚀余量》2术语 扬程 pump head 泵产生的总水头。其值等于泵出口总水头和入口总水头的代数差。符号：H,单位：mo 1）水头head单位重量的流体具有的能量。以液柱高度表示的值。单位：mo 2）总水头 otal head液体具有的压力水头、位置水头和速度水头之和。单位：mo 3）出口总水头（排出扬程）total discharge head换算到基准面上的泵出口截面总水头。单位：m。 4）入口总水头（吸入扬程）total suction head换算到基准面上的泵入口截面总水头。单位：m。 规定扬程 specified pump head 对应于合同单上规定流量的扬程。 静扬程（总静压头）total static head 泵装置上吐出液面和吸入液面之间总水头之差。等于几何高度加上吐出液面和吸入液面 之间压力水头之差。单位：mo理论扬程 theoretical pump head 泵给予单位重量液体的能量，通常指未考虑泵内损失时的理论值。单位：mo表4. 2. 2-2泵的结构系数（C） 泵的结构 单作用电动机或透平 双作用电动机或透平 蒸汽直接驱动* 单缸 0.4 0.2 0.066 双缸 0.2 0.115 0.066 三缸 0.066 0.066 四缸 0.05 0.04 五缸 0.04 0.04 七缸 0.028 0.028 其它 0.04 0.04 注：*假设有曲轴及飞轮，C可取电动或透平泵的值。 —往复泵排出管线未设缓冲槽的加速度的压力降H？acc = 36L2? R? C / （lV? ％）（4.2.2-4） 式中： H2acc——往复泵排出管线的加速度的损失，（m）；L2——往复泵排出管线的总当量长度，（m）； D2——泵的排出管线内径，（mm）。 其它符号的意义同上式。 C）往复泵入口管线设缓冲槽的加速度的压力降 (4.2.2-5)—吸入容器至缓冲槽的加速度的压力降H.0C1 = 3.6—V/ R?C /(M?K|) (4.2.2-5) 式中： Li——吸入容器至缓冲槽的吸入管线的总当量长度，（m）；Di——吸入容器至缓冲槽的管线的内径，（mm）； 其它符号同前。 —缓冲槽至泵的加速度的压力降40c2 = 36L2 ? Vd ? R C / （D/ ? K））（4.2.2-6） 式中： L2——缓冲槽至泵的吸入管线的总当量长度，（m）；D2——缓冲槽至泵的吸入管线内径，（mm）； 其它符号同前。 往复泵入口管线设缓冲槽的加速度压力降为上述两段管线的加速度损失之和: Hixc= Hgccl +Hacc2（4.2.2-7 ） d）往复泵排出管线设缓冲槽的加速度的压力降 —泵至缓冲槽的加速度的压力降Haoci = 36L ? V/ R? C /（D/? K。（4.2.2-8） 式中： Li——泵至缓冲槽的排出管线的总当量长度，（m）；Di——泵至缓冲槽的排出管线的内径，（mm）； 其它符号同前。 ——缓冲槽至排出处的加速度的压力降“0C2 = 3.6Lz? R? C / （灰2? K|）（4.2.2-9） 式中： L2——缓冲槽至排出处的排出管线的总当量长度，（m）；D2——缓冲槽至排出处的排出管线内径，（mm）； 其它符号同前。 往复泵排出管线设缓冲槽的加速度压力降为上述两段管线的加速度损失之和： 为跳=H3cg +%（2（4. 2.2-10）泵输入系统所提供的有效气蚀余量考前须知 1）泵输入系统所提供的有效气蚀余量NPSHa,应大于选用泵的所需的允许气蚀余量 NPSHr,才能保证泵平安、稳定的运转。对于输入侧物料处于减压状态，或操作温度接近于 输送物料的沸点时，这种情况下的泵（如减压塔底泵）的气蚀平安系数应该大于或等于1.3o 2）需要注意：泵制造厂提供的泵的所需的允许气蚀余量NPSHr,是以水为介质进行气 蚀测验测得，装置的物料系统与测试条件不同时，应对泵的所需的允许气蚀余量NPSHr进 行换算。 3）当泵输入系统所提供的有效气蚀余量NPSHa较小时，不能满足泵的所需的允许气 蚀余量NPSHr的要求时，通常采用的方法： a）