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热连轧主整流变压器利旧改造
刘长治 刘丽娟
太钢1549mm热连轧机是1990年从日本引进的二手设备,其中主轧
机R1、R2T、R2B、F1~F6共有9台主整流变压器,容量最大的为7900kVA,
原使用在60Hz、11kV电网上。有些人认为,将60Hz改为50Hz 电网上会
引起铁芯过热,因此对能否利旧存在着不同的意见。
这种特殊结构变压器目前每台为66万~100万元,如购买新的,不
但多花钱,而且也失去了购买二手设备的意义。为了合理利用二手设备,
对这些变压器进行了理论分析和计算,并对实物进行了抽芯检查。在此
基础上,提出了利旧方案和接线图,并委托太钢冶金电机厂按设计方案
改接线,最后实现了9台主整流变压器的利旧方案。
1 计算分析与改造
1.1 F1~F5主整流变压器
每台变压器容量风冷时为7900kVA,一次电压13750V,电流332A,
三角形接法,二次绕组为两组双反曲折星形接法,相电压 1420V,电流
678A,阻抗电压5.32%。
(1)电压校验
因频率下降,将引起变压器铁芯磁密增加,为保持铁芯磁密不变,
变压器所允许的最高电压应降低,其值为
根据E=4.44fNΦ 可得
式中 E为电势;f为频率,50Hz或60Hz;N为变压器绕组匝数;V 为
1
变压器一次电压。
按此条件变压器是可直接使用在10kV、50Hz 电网上。
(2)改造方案
变压器一次绕组照原样使用,将二次绕组4个星形点打开,接成4
个曲折三角形,两个三角形为一组,共分二组,两组曲折三角形之间相
位差30°,如图1所示。当采用三相桥式整流时,可实现 12相整流。
为保证二次交流线电压为1150V,需增加一台750kVA左右的自耦调压器,
其输入电压为 10kV,50Hz,其输出电压为 11136V,供给改端接线后的整
流变压器一次绕组,则改造后整流变压器二次绕组线电压为
图1 修改后的接线图
(3)整流变压器一次、二次电流的校验
一次电流:
二次电流:
式中 4050为整流后提供给直流电动机的额定电流值; 为整流变
压器的变比;0.789为变压器一次交直流系数;0.816为变压器二次交直
流系数。
按此条件绕组发热也在允许范围内。如将相应的自耦调压器移相
10°,则精轧区可实现36相整流。
1.2 R1主整流变压器
变压器容量为4140kVA,一次电压为14100V,电流为195A,三角形
接法;二次电压为920V,电流630A,两组双反曲折星形接法。其改造方
案同F1~F5,只是整流变压器的二次电压应保证750V,并以此推算自耦
调压器的输出电压。
1.3 R2T、R2B主整流变压器
每台变压器容量为5500kVA,一台为△/△,一台为Y/△,一次电
压为11000V,电流为289A,并有12000V电压档;二次电压为770V,电
流为4120A。这两台变压器外壳为密封式,不易打开,一、二次绕组原
封不动继续原样使用,二次绕组采用串联一个低压绕组的方法提高电压,
以补偿频率变更后引起的二次电压降低。
(1)变压器铁芯校验
根据 E=4.44fNΦ
频率变更后的一次电压比:
频率变更后的频率比:
故变压器铁芯磁通不变,允许直接使用在10kV、50Hz 电网上。
(2)使用50Hz 电源后二次电压
(3)电压差
750-642=108(V)
式中 750为改造后的变压器二次绕组应满足的电压。
(4)解决办法
可采用一台小型变压器,一次电压为10kV,二次电压为108V,与原
变压器二次绕组串联,如图2所示。
图2 R2B整流变压器
改造方案:一次绕组不动,二次绕组把星形点打开,改为双三角形
接法,其一、二次电压与F1~F5方案中相同。
1.4 F6主整流变压器
变压器一次绕组三角形接法,电压13750V,电流287A;二次绕组双
反
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