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过盈配合压入力计算 轴与轴套过盈配合压入力计算公式： P=2 pi πr2lf 应为“—” δ pi ? 2r  r 2 ? r 2 1 r 2 ? r 2 μ μ 2 3 2 ? 2 1 ? 1 ? 2 E (r 2 ? r 2 ) E (r 2 ? r 2 ) E E 1 3 2 2 2 1 1 2 δ=0.075mm, r1=70mm, r2=100mm, r3=135mm, E1=E2=2.1? 105 Mpa, u1=u2=0.3, l=150mm, f=0.15 带入公式得： Pi= 12.3954Mpa P=1.7524?105 N=17874.48kgf (17.524t) δ=0.075mm, r1=70mm, r2=100mm, r3=135mm, E1=E2=2.1? 105 Mpa, u1=u2=0.3, l=190mm, f=0.15 带入公式得： Pi= 12.3954Mpa P= 2.2196?105 N=22639.92kgf B87C 机头衬套压入力： (22.196t) δ =0.078， r1=14.415,r2=25.38,r3=44.5,L=115,f=0.15 代入公式得：22.6T/26.7T——大值是按 u1 起作用算得 过盈联接 确定压力 p； 传递轴向力 F 传递转矩 T 承受轴向力 F 和转矩 T 的联合作用 确定最小有效过盈量，选定配合种类； 计算过盈联接的强度； 计算所需压入力；（采用压入法装配时） 计算包容件加热及被包容件冷却温度；（采用胀缩法装配时） 包容见外径胀大量及被包容件内径缩小量。 配合面间所需的径向压力 p 过盈联接的配合面间应具有的径向压力是随着所传递的载荷不同而异的。 传递轴向力 F 当联接传递轴向力 F 时（图 7-20），应保证联接在此载荷作用下，不产生轴向滑动。亦即当径向压力为 P 时，在外载荷 F 的作用下，配合面上所能产生的轴向摩擦阻力 F，应大于或等于外载荷 F。 图: 变轴向力的过盈联接 图: 受转矩的过盈联接设配合的公称直径为人配合面间的摩擦系数为人配合长度为 l，则 Ff =πdlpf 因需保证 Ff≥F，故  [7-8] 传递转矩 T 当联接传递转矩 T 时，则应保证在此转矩作用下不产生周向滑移。亦即当径向压力为 P 时，在转矩 T 的作用下，配合面间所能产生的摩擦阻力矩 Mf 应大于或等于转矩 T。 设配合面上的摩擦系数为 f① ，配合尺寸同前，则 Mf =πdlpf·d/2 因需保证 Mf≥T．故得 [7-9] ① 实际上，周向摩擦系数系与轴向摩擦系数有差异，现为简化．取两者近似相等．均以 f 表示。 配合面间摩擦系数的大小与配合面的状态、材料及润滑情况等因素有关，应由实验测定。表 7－5 给出了几种情况下摩擦系数值，以供计算时参考。 表: 摩擦系数 f 值 压 入 法 胀 缩 法 联接零件材 料 无润滑时 f 有润滑时f 联接零件材 料 结合方式，润滑 f 钢—铸钢 0.11 0.08 钢—钢 油压扩孔，压力油 为矿物油 0.125 钢—结构钢 0.10 0.07 油压扩孔，压力油为甘油，结合面排 油干净 0.18 钢—优质结 构钢 0.11 0.08 在电炉中加热包 容件至 300℃ 0.14 钢—青铜 0.15~0.20 0.03~0.06 在电炉中加热包容件至300℃以后 结合面脱脂 0.2 钢—铸铁 0.12~0.15 0.05~0.10 钢—铸铁 油压扩孔，压力油 0.1 为矿物油 铸铁—铸钢 0.15~0..25 0.15~0.10 钢—铝镁合 金 无润滑 0.10~0.15 承受轴向力 F 和转矩 T 的联合作用此时所需的径向压力为 [7-10] 过盈联接的最小有效过盈量 δmin 根据材料力学有关厚壁圆筒的计算理论，在径向压力为 P 时的过盈量为 Δ=pd(C1/E1+C2/E2) ×103，则由上式可知，过盈联接传递载荷所需的最小过盈量应为 [7-11] 式中： p——配合 W 问的任向活力，由式（7~8）~(7~10）计算；MPa； d——配合的公称直径，mm； E1、E2——分别为被包容件与包容件材料的弹性模量，MPa； C1——被包容件的刚性系数 C2——包容件的刚性系数 d1、d2——分别为被包容件的内径和包容件的外径，mm； μ1、μ2——分别为被包容件与包容件材料的泊松比。对于钢，μ=0.3；对于铸铁，μ=0.25。 当传递的载荷一定时，配合长度 l 越短，所需的径向压力 p 就越大。当 P 增大 时，所需的过盈量也随之增大。因此，为了避免在载荷一定时需用较大的过盈 量而增加装配时的困难，配合长度不宜过短，