建筑扣件式钢管脚手架安全技术规范.pptxVIP

建筑扣件式钢管脚手架安全技术规范;第1页/共112页;建质[2009]87号 危险性较大的分部分项工程安全管理办法;本办法自颁布之日起实施。原《关于印发 建筑施工企业安全生产管理机构设置及专职安全生产管理人员配备办法和危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法的通知》（建质[2004]213号）中的《危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法》废止。;超过一定规模的危险性较大的分部分项工程;专项方案应当包括的内容;方案编制人;方案的编制方法及要求;安全多发事故部位分析(2004);安全多发事故部位分析(2005);安全多发事故部位分析(2007);1995-2005安全事故统计表;1995-2005安全事故趋势分析;2006年、2007年建筑施工事故起数比较;2006年、2007年建筑施工事故死亡人数比较;2006年、2007年全国建筑施工事故起数比较;简要结论;需要了解相关的规范和标准脚???架、模板、基坑;单、双排与满堂脚手架作业层上的施工荷载标准值应根据实际情况确定，且不应低于表4.2.2的规定。表4.2.2 施工均布荷载标准值;2009年3月24 日，位于江苏镇江 闹市区一幢6层楼 脚手架突然坍塌， 造成正在拆楼改造 的工人1死3伤。事故原因主要是因为 工人将拆下的废弃 物堆积在脚手架上，堆积物过于沉重， 加上砸墙时造成脚 手架晃动，导致脚 手架被压趴。;双管立杆脚手架由于经济性不好，很少使用，本次修订中予以取消。 单排脚手架搭设高度不应超过24m；双排脚手架搭设高度不宜超过50m，高度超过50m的双排脚手架，应采用分段搭设等措施。;第22页/共112页;规定脚手架高度不宜超过50m的依据： 1 根据国内几十年的实践经验及对国内脚手架的调查，立杆 采 用单管的落地脚手架一般在50m以下。当需要的搭设高度大 于50m时，一般都比较慎重地采用了加强措施，如采用双管立杆、分段卸荷、分段搭设等方法。国内在脚手架的分段搭设、分段 卸荷方面已经积累了许多可靠、行之有效的方法和经验。;与建筑结构荷载规范的内容统一。将作用于脚手架上的水平风荷载标准值的计算公式;风压高度变化系数μz，按照现行国家标准《建筑结构荷载规范》规定的值进行选取。我们在设计脚手架时，要注意此值的取法， 按现行国家标准《建筑结构荷载规范》的要求，对于平坦或稍有起伏的地形，风压高度变化系数应依据地面粗糙度类别进行选择确定;第26页/共112页;第27页/共112页;第28页/共112页;第29页/共112页;将连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力由单排架取3kN改为2kN，双排架 取5kN改为3kN ; （约束平面外变形） 强调连墙件的重要性，对连墙件的计算写得更明确(计算部分) 根据现场施工脚手架应采用密目式安全立网全封闭的安全管理规定，此次修订弱化了开敞式脚手架，对常用脚手架的允许搭设高度做了调整。;常用密目式安全立网全封闭式双排脚手架的设计尺寸（m）;表4.3.1 荷载效应组合;补充了与满堂脚手架和满堂支撑架相关的内容。包括结构体系、构造要求、荷载取值、设计计算等。规范中将此类支架体系划分为满堂脚手架（顶部荷载通过纵、横向水平杆传至立杆）和满堂支撑架（顶部荷载通过立杆顶端的可调顶撑传至立杆）二种体系。满堂支撑架根据剪刀撑的间距 （5m）细分为普通型满堂支撑架和加强型满堂支撑架。;三、双排脚手架的结构性能及其规范修订内容;影响脚手架结构承载力的主要因素： 跨距和排距 连墙件的布置方式和间距 立杆截面面积和步距。;2、双排脚手架的设计计算公式（以不组合风荷载为例）脚手架立杆稳定性的计算公式： ；;其中：k—计算长度附加系数，μ—考虑整体稳定因素的计算长度系数，它们可以通过规范查得；h—立杆步距。根据以上公式，可以验算计算部位立杆的稳定性。;脚手架立杆的极限承载力值通过结构实验和结构计算分析确定。根据建筑施工脚手架结构安全度的要求，脚手架立杆的设计承载力=脚手架立杆的极限承载力／K，式中：K—安全系数，根据工作条件取 2.0~3.0。;由于扣件的偏心距很小，脚手架有一定高度，底部立杆接近轴心受力。此外，由于脚手架的工作条件较差，施工误差大，其安全系数显然应该高于钢结构。按照钢结构设计规范的表示方法，同时考虑脚手架在安全系数上和钢结构的差别，脚手架立杆的设计承载力可以表达为: 或: ，式中：γ’R—立杆的抗力调整系数，应由计算确定，fy—钢材的屈服强度。;脚手架立杆的轴力设计值根据脚手架自重和外荷载计算求得。由于脚手架属于临时性结构，安全等级为三级，结构重要性系数取0.9。其轴力设计值可以表达为：0.9 （1.2NGk+∑1.4NQk）。式中：NGk—结构自重和构配件自重标准值产生的轴力，∑NQk;为符合现行规范的表达习惯，使用上将上