脚手架受力计算.docVIP

脚手架受力计算： 1.立杆设计荷载： K2N=An{fy+(η+1)σ 2-√￣[(fy+(η+1) 2)eq \o(\s\up 5(2　),\s\do 2(　))-fσ]} 采用φ48mm,3.5mm厚的钢管:An=4.893×10eq \o(\s\up 5(2　),\s\do 2(　))㎜eq \o(\s\up 5(2　),\s\do 2(　)).i=15.78mm l0=μl=1386mm λ=l0/I=87.83 欧拉临界应力：σ=πeq \o(\s\up 5(2　),\s\do 2(　))E/λeq \o(\s\up 5(2　),\s\do 2(　))=269N/mmeq \o(\s\up 5(2　),\s\do 2(　)) η=0.3/(100i)eq \o(\s\up 5(2　),\s\do 2(　))=0.12 fy=170N/mmeq \o(\s\up 5(2　),\s\do 2(　)) ∴设计荷载N为:N=3.33T 2.根据要求，脚手架受力为14T。考虑安全系数，所以采用间距、步距均为1.2m,4.8×4.8m形式的钢管脚手架结构，所以轴向力N’=nN=3.33×2514T。所以轴向抗压力满足要求。 3.脚手架的受力稳定计算： N≦Neq \o(\s\up 5(d　),\s\do 2(　)) 1. N=1.2(NGk1+NGk2)H+0.85×1.4×(∑Nσik+2Mk/b) 经计算： NGk1=0.375KN/m NGk2=0.081KN/m Nσik=σik·l·b=10.37KN/m ∵Mk=qleq \o(\s\up 5(2　),\s\do 2(　))/8 qk=wk·l wk=0.7μ2μstwω0 μstw=1.3φ=1.3 ∴Mk= qleq \o(\s\up 5(2　),\s\do 2(　))/8=0.972×15eq \o(\s\up 5(2　),\s\do 2(　))÷8=27.34KN/m ∴组合风荷载下： N=1.2×(0.375＋0.081)×15＋0.85×1.4× (10.37＋2×27.34÷1.2) =74.78KN 2. Neq \o(\s\up 5(d　),\s\do 2(　))=?·A·f 以知φ48mm，35mm厚的钢管I=12.19×10eq \o(\s\up 5(4　),\s\do 2(　))mmeq \o(\s\up 4(4　),\s\do 2(　)) A=489mmeq \o(\s\up 7(2　),\s\do 3(　)) ∴I=√ˉ(I/A)=15.79mm 又∵脚手架高度30m,所以得调整系数k=1.13 λ=kh0/I=85.9 将λ=86代入查表可得?=0.686 已知脚手架钢材为Q235.f=205N/mmeq \o(\s\up 7(2　),\s\do 3(　)) ∴Neq \o(\s\up 5(d　),\s\do 2(　))=?·A·f=0.686×489×205×10eq \o(\s\up 9(-　),\s\do 3(　))eq \o(\s\up 7(3　),\s\do 3(　))×2=137.5KN ∴Neq \o(\s\up 5(d　),\s\do 2(　))N 脚手架稳定性满足要求。 注：NGk1为每米高度脚手架自重产生的轴向力标准值 NGk2为 高度脚手架加固件、附件自重产生的轴向力标准值 Nσik为施工荷载产生的轴向力标准值，σik取值5KN/m N为计算单元内荷载作用对立杆产生的轴心力设计值 Neq \o(\s\up 5(d　),\s\do 2(　))为计算单元内脚手架的稳定承载力设计值 脚手架围护材料按全封闭不透风的考虑，风荷体型系数 μs=1.3φ φ=1.0 风压高度系数μ2=1.62， 基本风压为0.55KN/meq \o(\s\up 7(2　),\s\do 3(　))(ω0) qk为风荷载标准值，wk为风荷标准值 k2为钢管平直、腐蚀等影响因素的附加系数，通常取值为2 单根脚手架支架受力按N=14T考虑