钢筋混凝土T型截面梁算例.docx

钢筋混凝土 T 形梁桥主梁设计资料 ⒈某公路钢筋混凝土简支梁桥主梁结构尺寸。标准跨径：20.00m； 计算跨径：19.50m； 主梁全长：19.96m； 梁的截面尺寸如下图（单位 mm）： ⒉计算内力 ⑴使用阶段的内力 跨中截面计算弯矩(标准值) 结构重力弯矩：M1/2 ＝759.45kN－m； 恒 汽车荷载弯矩： M1/2 m(未计入冲击系数)； ＝ 697.28kN－ 汽 人群荷载弯矩：M1/2 ＝55.30kN－m； 人 1/4 跨截面计算弯矩（设计值） Md,1/4＝1687kN－m；（已考虑荷载安全系数）支点截面弯矩 Md0=0， 支点截面计算剪力(标准值) 结构重力剪力：V0 汽车荷载剪力：V0 人群荷载剪力：V0 ＝139.75kN； 恒 ＝142.80kN(未计入冲击系数)； 汽 ＝11.33kN； 人 跨中截面计算剪力（设计值） ，跨中设计剪力：Vd 1/2=84kN（已考虑荷载安全系数）； ， 主梁使用阶段处于一般大气条件的环境中。结构安全等级为二级。汽车冲击系数， 汽车冲击系数 1+μ＝1.292。 ⑵施工阶段的内力 简支梁在吊装时，其吊点设在距梁端 a=400mm 处，而梁自重在跨中截面的弯矩 ，标准值 Mk 1/2=505.69kN—m，吊点的剪力标准值 V0=105.57kN。 ， ⒊材料 主筋用 HRB335 级钢筋 fsd＝280N/mm2；f ＝335N/mm2；E ＝2.0×105N/mm2 。 sk s 箍筋用 R235 级钢筋 fsd＝195N/mm2；f ＝235N/mm2；E ＝2.1×105N/mm2 。 sk s 采用焊接平面钢筋骨架 混凝土为 30 号 cktdfcd＝13.8N/mm2；f ＝20.1N/mm2；f ＝1.39N/mm2； ck td ftk＝2.01N/mm2；Ec＝3.00×104N/mm2。作用效应组合 主梁正截面承载力计算主梁斜截面承载力计算全梁承载力校核 施工阶段的应力验算 使用阶段裂缝宽度和变形验算 纵向构造钢筋、架立钢筋及骨架构造钢筋长度计算 钢筋明细表及钢筋总表 PAGE PAGE 10 第 1 章 作用效应组合 §1.1 承载力极限状态计算时作用效应组合 根据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60—2004）4·1·6 条规定：按承载力极限状态计算时采用的基本组合为永久作用的设计值效应与可变作用设计值效应相组合，其效应组合表达式为： ? S 0 ud ? ? (?m 0 ? S Gi GiK ? S Q1  Q1K ?? ?n C ? S ) Qj QjK i ?1 j ? 2 跨中截面设计弯矩 Md=γGM +γ M q恒 q +γ M q汽 人 q =1.2×759.45+1.4×1.292×697.28+1.4×55.30=2250.00kN－m 支点截面设计剪力 汽恒人Vd=γGV +γG1V +γG2V 汽 恒 人 =1.2×142.80+1.4×1.292×139.75+1.4×11.33=440.00kN §1.2 正常使用极限状态设计时作用效应组合 根据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60—2004）4·1·7 条规定：公路桥涵结构按正常使用极限状态设计时，应根据不同的设计要求，分别采用不同效应组合 ⑴作用效应短期组合 作用效应短期组合为永久作用标准值效应与可变作用频遇值效应相组合，其效应 组合表达式为： S sd ? ?m S Gik ?n ? S 1 j Qjk i ?1 j ?1 gsd=M +ψ M +ψ M =759.45+0.7×697.28+1.0×55.30=1302.85kN－m gk 11 11 12 12 ⑵作用长期效应组合 作用长期效应组合为永久作用标准值效应与可变作用准永久值效应相组合，其效应组合表达式为： S ? ?m ld S Gik ?n ? 21 j S Qjk i ?1 j ?1 gld=M +ψ M +ψ M =759.45+0.4×697.28+0.4×55.30=1060.48kN－m gk 21 11 22 12 第 2 章 主梁正截面承载力计算 §2.1 配筋计算 ⑴翼缘板的计算宽度 b′f 根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》 （JTG D62—2004）第 4·2·2 条规定：T 形截面受弯构件位于受压区的翼缘计算宽度，应按下列三者中最小值取用。 翼缘板的平均厚度 h′f =(100+130)/2=115mm ①对于简支梁为计算跨径的 1/3。 b′f=L/3=19500/3=6500mm ②相邻两梁轴线间的距离。 b′f = S=1600mm ③b+2bh+12h′f