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CEFR SG 支撑板结构的局部数值模拟 CEFR 使用的蒸汽发生器支撐板处采用的是圆形管孔结构，每三个支撐板流水管孔 的位置依 次错开，以这三个支撑板为周期顺次往下排列，这种结构有利于限制传热育的 流東诱导振动，并 且该支撐板结构制造简单.而新的支採板设计普遍采用的是梅花形孔 结构?该结构増加了管?孔之间 的瀝速?同时减少了腐蚀产物和化学物质的沉淀，使得 该区的腐蚀状况大为改善，又起到文挣管束 的作用卜叽 本章使用大型商业软件 FLUENT 分别对圆形孔结构和梅花形孔结构截面面积相等 的支撑板及 传热管进行数值模拟，硏完该区域速度场、温度场分布 ，比较两种支悴板结 构卜一总传热系数和 阳力狈失的大小，并 M./F 因子评佔这两种结构的综合性能 ， 5.1支撑板结构模型的构建 5.1.1 模型简化 07R 因 5.1 蒸汽发生器传建管与丸撐板海化示惫图 Fig. 5.1 Simplified! schematic diagram of lube and support plate of SG 由于蒸汽发生器整体体枳过大.采用买体建模进行模拟?现有计算条件很难实现， 而且本文仅关 心不同支拧板结构对传热管换热和压力损失的影响，故简化计算収 i 根传 热管进行模拟，计算区域 包括一、二次侧流体的流动，传热管管壁及支撑板结构。另外, 汽水混合物对计算彫响较大，因此， 无论杲传热管一次侧工质还是二次侧工质，均认为 其是不可压缩的液体.流动形式为湍流。具体结构 尺寸及示盘图分别见图 5.1 ° 51.2 控制方程 流体流动基于三大守恒方槿，即连续性方程、动蛍方程和能毀方程，分别如下所示, ^4-V(pv)=0 dl |-Gjv)+V.(prv)=.Vp + V.f) 什（皿） + “仙+血 =V? |心-工九打+ % FLUENT 软件提供的湍流模型较多，本文采用工程上应用最广泛的双方稈标准 k?g 模型?其中*和￡方程分别为 ： (5.1) (5.2) 5.3） 響+譬 H［卜雳卜心—小 警+警哙归幼 m+G 訣*Q2 埒览 上式中各参数 的含义参见相关计算流体动力学书籍。 固体内的热传导方程为 ： 式中 ，2 为固体的导热系数 ，7、为固体温度 ，彳为同体内的热源 ，G 为等压比热容, 处为固体密度。 -几叫 AT 加 式中 ，（刃 7 湖人为与流体交界的固体壁面法线方向上的流体温度变化率.为流体 的导热系数 ，AT 为按热面上的漑羌。 (5.4) (5.5) (56) 5.7) 5.1.3 边界条件及物性参数 为了更加克实的模拟一.二次侧流体的换热情况，木文选择流固耦合的方法进行 M …次侧入口条件设定为迷度入口，大小为 0.6565m 毎 出口条件为眛力出口.大小 为 14MPa?初始温度为 463K； —次侧液态钠采用同样的边界条件设置,速度为 l?1688m/s ? 压力为 L5MPa,初始温度为 59OK；传热管材料乃 2.2501 Mo。物性参数如表 5」所示。 表 5.】物性参数 Tabic 5.1 The physical propertv paramelcr 物桂暂数 一次佛过冷水 一次值液态钠 传热管材料 p/kgni^ 8X4.9 879.4 785() C^J-kg1 ^-1 43X6.4 1416.2 460 Win1 K1 0.6791 70.89 34.9 s 1.44^e-4 3.4ie-4 5.1.4 网格划分及独立性分析 根据图 5.I 可知，支撐板黴血突然收缔.如果采用整丫