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公路隧道新型衬砌结构双孔开挖与支护方案的研究
期刊网
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论文导读::本文以公路隧道为研究对象,取Ⅳ级围岩,利用有限元程序对台阶开挖法和环形开挖法进行了数值模拟,分析了其支护后衬砌结构的应力和变形特征。在此基础上,针对目前隧道衬砌结构在修建和运营过程中的不足,提出一种双孔支护方案,并进行了较系统的数值模拟。研究结果表明:环形开挖法的最大应力和位移明显小于台阶开挖法,双孔支护方案能很好地减小衬砌的受力和变形,为隧道的设计和施工提供一种新的思路。
论文关键词:公路隧道,衬砌,开挖方法,双孔支护
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0引言
当前,关于单拱隧道的开挖方式,主要有三种,即全断面法、台阶法和环形法[1]。在地形和地质较为恶劣的情况下,合理的隧道开挖方案和支护结构对维持隧道围岩的稳定有重要作用,对不同开挖法和不同支护结构进行对比研究,其结果对工程实践具有一定的指导意义。本文以隶属Ⅳ级岩体(即碎石结构、易松动)的隧道为研究对象,对后两种开挖法进行数值模拟[2],对比分析隧道围岩的应力和变形特征期刊网,旨在探讨隧道在开挖和支护过程中普遍的问题,如拱顶塌方、底部拱起、掉快、拱肩破碎等,并提出更好的衬砌结构形式,避免或减缓上述病害的出现。
1.有限元模型与相关参数
相关设计参数为:建筑限界宽10.0m,高6.0m;内净空采用拱部单心圆方案,净空面积为60.25m2,净空周长32.50m;Φ22锚杆,间距为60cm,杆长3m;C25喷射混凝土厚度28cm;洞室周围围岩选取面积10080。建模时,取弹塑性平面应变模型;在开挖及支护后,把衬砌作为骨架结构,考虑锚杆和喷射混凝土的共同作用[2-6];围岩及衬砌的物理参数,根据设计资料和相应规范拟定,其值如表1所示。根据有限元数值计算特点,对其施工工序做了相应的简化,处理后的步骤如表2。边界约束为两侧施加滑动支座,使水平位移为0;下侧则施加竖向约束,使垂直位移为0;上侧为自由边界。网格划分时期刊网,选用二维四节点等参单元PLANE42划分围岩;用二维梁单元beam3来模拟衬砌,锚杆用二维杆单元Link1。隧道所承受荷载主要有自重应力场和侧压力,参照公路隧道规范选取[2]。
表1围岩及各结构材料的物理力学参数表
Tab.1Themechanicalparametersofrockandotherstructures
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材料
弹性模量E/Gpa
泊松比
密度/Kg.m-3
内聚力/Mpa
内摩擦角/°
围岩(Ⅳ级)
5
0.35
2200
0.7
60
初衬
C25混凝土
25
0.25
2300
——
——
锚杆
175
0.30
7850
——
——
表2不同开挖方法的主要步骤
Tab.2Majorproceduresofdifferentialexcavationsteps
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开挖方法
工序
台阶开挖法
环形开挖法
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?
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step1
计算自重应力场
计算自重应力场
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step2
上台阶开挖及支护
上部环形开挖及支护
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step3
下台阶开挖及支护
核心土及其下部开挖及支护
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2.有限元结果分析
由于本文重点研究开挖支护后,衬砌的受力和变形特征,因此,提取支护后隧道洞周特殊点的位移和应力信息。所取特殊点分别是拱顶、拱肩、拱腰、拱脚,其所处位置如图1:
图1隧道特殊点位置示意图
Fig.1Specialpointspositiononrockofthetunnel
2.1开挖支护后的位移场分析
浇筑衬砌后,隧道洞周特殊点的位移值,如图2所示。由图可知,采用环形开挖,所引起的拱顶沉降(即Y向位移)明显小于台阶法;而横向位移(即X向位移),则略小于台阶法(注:两者产生的横向位移均很小)。
综合位移数值可知:台阶法,拱顶处产生了最大沉降13.12mm,其次为拱腰有11.02mm的沉降值;环形法,拱顶处最大沉降为10.25mm,拱腰处沉降为9.04mm,最小沉降为拱底处5.04mm。
图2隧道洞周处关键点的水平位移与竖向位移(mm)
Fig.2thehorizontalandverticaldisplacementsofspecialpointsonrock
2.2开挖支护后的应力场分析
浇筑衬砌后,两种开挖法所对应隧道洞周期刊网,特殊点的主应力值如图3所示。对比两种开挖法,从特殊点的主应力值对比可知,环形开挖产生的应力相对较小,其最大主压应力为2.06Mpa,而最小主拉应力则不超过0.38Mpa。综合应力数值可知,对于台阶开挖,所产生的最大主应力在拱腰处,值为3.24Mpa,而环形开挖,最大主应力也在拱腰处,值为2.06MPa;其均在拱顶和拱脚处出现拉应力,拉应力值最小为0.12MPa。在此给出环形开挖法的最大沉降图及最大主应力云图,见
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