桐九分离立交支架施工方案.doc

桐九分离立交支架施工方案

根据本工程结构设计及现场条件的特点，综合考虑安全与经济，拟采用扣件式满堂支架现浇主桥上构。钢管采用Φ48×3.5Q235-A级钢管，扣件采用经试验满足要求的直角扣件、旋转扣件和对接扣件，底座选用可调底座，立杆间距按0.8M（纵向）×0.4M（横向）布置，大横杆（纵向）及小横杆（横向）间距均按1.5M间距设置，斜撑设置按横向每隔一排设置，间距3M，纵向每排设置，间距6M，拱脚处加密为2M。拱架纵梁采用长为3M的22CM×22CM弓形木，间距0.4M，行车道系纵梁采用20CM×20CM方木，间距0.4M。纵梁与支架顶托和横杆绑扎连接，厚15mm竹胶板底模直接支承于纵梁上。支架区16m宽范围内应进行地基补强处理：路基区直接铺筑C25素砼20cm，原状地基区域内填60cm宕渣，压实后铺筑C25素砼20cm。为保证高支架的稳定，拱圈支架两侧各设置两根缆风绳。支架布置详见附图。

一、支架设计计算：

1、钢管截面特性：A=4.89×102mm2，I=1.219×105mm4,W=5.078×103mm3,i=15.78mm,E=2.06×105mpa[σ]=205mpa。弓形木截面特性：A=484cm2，I=19521cm4，W=1774.7cm3，E=10.5×103mpa，[σ]=80.7mpa。方木截面特性：A=400cm2，I=13333cm4，W=1333.3cm3，E=10.5×103mpa，[σ]=80.7mpa。

2、拱圈计算：

因中拱肋截面高度较边拱肋大，单位面积荷载较边拱肋大，故在强度和稳定计算时以中拱为计算依据。

1）支架荷载：

拱肋砼自重取25×（1.2+1.0）/2×1.4=38.5kn/m2

施工人员及机具和砼振捣荷载合计取4.5kn/m2

竹胶模板或略不计

支架自重为0.038kn/m×24(最大高度)=0.91kn

2)弓形木计算：

弓形木为22×22方木，横向支承于小横杆上，间距0.4m，立杆纵距0.8m为计算跨径，则均布荷载为：38.5×0.4×1.2(荷载系数)+4.5×0.4×1.4(荷载系数)=21kn/m,按三等跨连续梁计算如图示

跨中最大弯矩Mmax=0.08*21*0.8=1.34kn.m21kn/m

最大反力Qmax=0.6*21*0.8=10.08kn

弯曲强度σ=M/W=1.34*10^5/1774.70.80.80.8

=75.5mpa[σ]=80.7mpa

挠度f=0.677*(ql^4/(100*E*I))

=0.677*21*10^6*800^4/(100*10.5*10^9*19521*10^3)

=0.28mm800/150=5.3mm

满足要求

3）小横杆计算：

小横杆荷载为由弓形木直接传递的荷载，按三等跨连续梁计算其受力如图示：10.08kn

跨中最大弯矩Mmax=0.175*10.08*0.4=0.70kn.m

最大反力Qmax=0.65*10.08=6.55kn0.40.40.4

弯曲强度σ=M/W=0.70*10^6/5.08*10^3

=138mpa[σ]=205mpa

挠度f=1.146*(Pl^3/(100*E*I))

=1.146*10.08*10^3*400^3/(100*2.06*10^5*1.219*10^5)

=0.29mm400/150=2.7mm

满足要求

4)大横杆计算：

大横杆荷载为小横杆直接传递的荷载，按三等跨连续梁计算其受力如图示：6.55kn

跨中最大弯矩Mmax=0.175*6.55*0.8=0.92kn.m

弯曲强度σ=M/W=0.92*10^6/5.08*10^3

=181mpa[σ]=205mpa0.80.80.8

挠度f=1.146*(Pl^3/(100*E*I))

=1.146*6.55*10^3*800^3/(100*2.06*10^5*1.219*10^5)

=1.53mm800/150=5.3mm

满足要求

5)立杆计算：

立杆承受由大横杆传递的荷载和支架自重，故N=6.55+0.91=7.46kn,横杆步距为1.5m。

长细比λ=l/i=1500/15.78=95,查表得

稳定系数φ=0.626

容许承载力