塔吊附墙计算书.doc

编制单位：

编制人：

审核人：

编制时间：

目录

一塔吊附墙概况

二塔吊附墙杆受力计算

三结构柱抗剪切验算

四附墙杆截面设计和稳定性强度验算

一塔吊附墙概况

本工程结构高度534m，另加桅杆15米，总高度684米。本工程采用FO/23B塔吊，塔吊采用固定式现浇砼基础，基础埋设深度535m，塔身设两道附墙与结构柱拉结：塔身升到12标准节时，设第一道附墙于第6标准节（结构标高2347米），塔吊升到第17标准节时，设第二道附墙于第14标准节（结构标高428米），然后加到第23标准节为止。

在加第二道附墙之前，第一道附墙以上有176=个标准节，而第二道附墙以上塔身标准节数最多为2314=9节，因此，第二道附墙设置之前第一道附墙受力最大。本计算书将对第一道附墙进行受力计算和构造设计。为简化计算和偏于安全考虑，第二道附墙将采用与第一道附墙相同的构造形式。

本工程计划使用金环项目使用过的塔吊附墙杆。根据塔吊与结构的位置关系，附墙杆夹角较小，附墙杆与结构柱连接的予埋件分别采用不同的形式。

本计算书主要包括四个方面内容：附墙杆及支座受力计算，结构柱抗剪切及局部受压验算，附墙杆予埋件锚筋设计,附墙杆型号选用。

二塔吊附墙杆受力计算

（一）塔吊附墙内力计算，将对以下两种最不利受力情况进行：

塔机满载工作，起重臂顺塔身xx轴或yy轴，风向垂直于起重臂（见图1）；

塔机处于非工作状态，起重臂处于塔身对角线，风向由起重臂吹向平衡臂（见图2）。

对于第一种受力状态，塔身附墙承担吊臂制动和风力产生的扭矩和附墙以上自由高度下塔身产生的水平剪力。

对于第二种受力状态，塔身附墙仅承受附墙以上自由高度下塔身产生的水平剪力。

以下分别对不同受力情况进行计算：

（二）对第一种受力状态，附墙上口塔身段面内力为：

弯矩：M=16483（Tm）

剪力：V=3013（T）

扭矩：T=12（Tm）,则:

1当剪力沿xx轴时(见图a)，

由∑MB=0，得

T+V*L1LB0’*N1

即：N1=（T+V*L1）/LB0

=（12+3013*365）/5932

=388（T）

通过三角函数关系，得支座A反力为：

RAY=N1*sin523426=388*sin523426=284（T）

RAx=N1*cos523426=388*cos523426=264（T）

由∑MC=0，得

N3*LG0’+T+V*08

即：N3=（T+V*08）/LG0

=（12+3013*08）/0966

=1492（T）

由∑M0’=0，得N2*LC0’(T+V*L

即：N2=（T+V*L6）/LC0

=（12+3013*0027）/098

=1233（T）

由力平衡公式∑Ni=0，得

RAY+RBY=0和RAXRBX+V=0，故

RBY=RAY=284（T）(负值表示力方向与图示相反,以下同)

RBX=RAX+V=264+1233=948（T）

2当剪力沿yy轴时(见图b)，

由∑MB=0，得

T（V*L4+LB0’*N1

即：N1=（TV*L4）/LB0

=（123013*45）/5932

=0263（T）

通过三角函数关系，得支座A反力为：

RAY=N1*sin523426=0263*sin523426=0171（T）

RAx=N1*cos523426=0263*cos523426=02（T）

由∑MC=0，得

N3*LC0’+T+V*08

即：N3=（T+V*08）/LC0

=（12+3013*08）/098

=1491（T）

由∑M0’=0，得N2*LC0’(T+V*L

即：N2=（T+V*L5）/LG0

=（12+3013*02）/0966

=1305（T）

由静力平衡公式∑Ni=0，得

RAY+RBY+V=0和RAX+RBX=0，故

RBY=(RAY+V)=(316+12)=884（T）

RBX=RAX=293（T）

（二）对第二种受力状态(非工作状态)，附墙上口塔身段面内力为：

弯矩：M=191603（Tm）

剪力：V=10036（T），剪力沿塔身横截面对角线