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;;发电厂热力循环效率;特点：定压变温吸热，定压定温放热;理想朗肯循环
热效率：;水泵焓升：;实际朗肯循环热效率（汽轮机绝
对内效率）：;给水回热朗肯循环;给水回热实际循环热效率（汽轮机绝
对内效率）：;膨胀;回热循环可以提高热效率;给水回热实际循环热效率（汽轮机绝对内效率）：;回热级数越多，最佳给水温度越高；
回热效率随着回热级数增多而增加；
回热级数越多，再增加一级回热的效率增加越少；;回热再热朗肯循环;回热再热实际循环热效率（汽轮机绝对内效率）：;焓熵图表示蒸汽循环;单元机组发电热效率;锅炉热效率;管道热效率;汽轮机热效率;汽轮机机械效率;发电机效率;初参数对理想循环热效率ηt的影响;分析的理由：
如图，初温度从1升高到1?，吸热量q0增大，放热量qc增大，做功量q0-qc也增大，效率ηt如何变化难于确定。;结论⑵：在一定的初温T0下，提高初压力也可以提高热效率。但是，不总提高。因为：
汽化潜热随压力提高而减少
低温加热量也逐渐增加;结论⑶：初温越高，理想循环热效率随初压力提高增加越快——同时提高初温度和初压力热效果最好。
结论⑷：任何初温存在使效率最高的初压力;初参数对实际循环热效率ηi的影响;图中曲线显示了以上分析：
初压力一定，相对内效率随温度提高而提高，
初温度一定，相对内效率随初压提高而降低。大容量机组降的慢；小容量机组降得快（叶片高度小，漏汽间隙相对大，漏汽损失多。），甚至超过理想循环热效率的增加值。
总之，大容量机组采用高参数才能提高机组热效率
;理论最有利初压力：实际循环热效率ηi最高点对应的初压力
初温度越高，理论最有利初压力值越高
机组容量越大，理论最有利初压力值越高
大容量、高参数的经济性：;;我国部分600MW运行机组的蒸汽初参数;;中间再热参数对电厂经济性的影响;中间再热循环的组成：
没有再热的基本循环
采用再热所形成的附加循环;提高再热后的温度，可以提高附加循环平均吸热温度，提高理想循环热效率；并且降低排汽湿度，使汽轮机相对内效率有所提高。;热力学最佳中间再热压力：中间再热后温度确定后，中间再热压力存在??佳选择使再热循环效率达到最高。;热力学最佳中间再热压力算例;;机组容量越大，中间再热的经济效益越高。;给水回热系统主要参数对电厂经济性的影响;一、最佳给水温度tfw;二、加热量最佳分配;（2）平均分配法：每一级加热的给水焓升相等;（3）等焓降分配法：使汽轮机各回热抽汽之间蒸汽焓降相等，每级回热给水的焓升等于蒸汽焓降。;（4）几何级数分配法:;三、回热级数;再热机组的回热系统还应该考虑：
高压缸排汽作为一级回热抽汽
若高压缸排汽不满足最佳给水温度的要求，高压缸应该再设一级回热抽汽
一般采取增加高压缸排汽的抽汽量，可以减少回热加热过程的做功能力损失。因为高压缸排汽的温度低，再热之后温度高。可以取正常抽汽量的1.5~1.8倍。;四、经济上最有利的回热级数和给水温度;;表面式回热加热器的连接;（二）疏水逐级自流连接;回热原则性系统;（a）N200-12.75/535/535型机组（三缸二排汽）
自然循环锅炉
8级回热抽汽
3高、4低、1除氧
电动前置给水泵
电动调速给水泵
外置疏水冷却器
外置蒸汽冷却器提高水温4℃
疏水逐级自流;（b）N300-16.18/550/550型机组
亚临界直流锅炉
8级回热抽汽
3高、4低、1除氧
汽轮机拖动给水泵
为直流锅炉配置除盐装置;（c）引进法国N600-17.75/540/540型机组
前置给水泵和给水泵由一台汽轮机拖动
7级回热抽汽
高加2外置蒸汽冷却器;（d）引进美国N600-16.67/537/537型机组
强制循环锅炉
8级回热抽汽
3高、4低、1除氧
汽轮机拖动给水泵
高加全配内置蒸汽冷却器和疏水冷却器
低加全配内置疏水冷却器;（e）前苏联1200MW超临界机组
单轴五缸六排汽冲动式
180°回转高压缸
3950t/h直流锅炉
中低压缸均为分流布置
9级回热抽汽
3高、5低、1除氧
H3高加有内置和外置蒸汽冷却器
汽轮机拖动给水泵
汽轮机拖动送风机
给水冷却器;（f）美国坎伯兰等地安装的1300MW超临界机组
双轴六缸八排汽
两轴功率相等
8级回热抽汽
4高、3低、1除氧
汽轮机拖动给水泵送风机
蒸发器产生蒸馏水补充;再热压损对机组热经济性的影响;再热蒸汽管道直径的确定;;阻力燃料费M2：;算例;蒸汽终参数对发电厂经济性的影响;汽轮机排汽压力pc越低，排汽温度tc越低，理想循环热效率越大。但是，降低排汽压力也有不利的影响：
汽轮机设计方面：排汽压力pc越低，排汽比容vc越大，需要长叶片或多个排汽口，增加汽轮机的造价
汽轮机运行方面：末级排汽面积一定时，凝汽器压力pc越低，排汽比容vc越大，流速增大，排汽管阻力增大，甚至使汽轮机排汽压力升高。
汽
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