一区地下车库计算书.docx

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建筑结构的总信息

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SATWE中文版

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2011年8月25日11时44分

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文件名:WMASS.OUT

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|工程名称:

设计人:

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|工程代号:

校核人:

日期:2012/4/9|

///////////////////////////////////////////////////////////////////////////总信息..............................................

结构材料信息: 钢砼结构

混凝土容重(kN/m3): Gc =25.00

钢材容重(kN/m3): Gs =78.00

水平力的夹角(Rad): ARF= 0.00

地下室层数: MBASE= 1

竖向荷载计算信息: 按模拟施工1加荷计算

风荷载计算信息: 计算X,Y两个方向的风荷载

地震力计算信息: 计算X,Y两个方向的地震力

“规定水平力”计算方法: 楼层剪力差方法(规范方法)

特殊荷载计算信息: 不计算

结构类别: 框架结构

裙房层数: MANNEX= 0

转换层所在层号： MCHANGE= 0

嵌固端所在层号： MQIANGU= 1

墙元细分最大控制长度(m) DMAX= 1.00

墙元网格: 侧向出口结点

是否对全楼强制采用刚性楼板假定 否强制刚性楼板假定是否保留板面外刚度 是

采用的楼层刚度算法 层间剪力比层间位移算法

结构所在地区 全国

风荷载信息..........................................

修正后的基本风压(kN/m2):

WO=

0.55

风荷载作用下舒适度验算风压:

WOC=

0.55

地面粗糙程度:

B类

结构X向基本周期（秒）:

T1=

0.00

结构Y向基本周期（秒）:

T2=

0.00

是否考虑风振:

是

风荷载作用下结构的阻尼比(%):

WDAMP=

5.00

风荷载作用下舒适度验算阻尼比(%):

WDAMPC=

2.00

构件承载力设计时考虑横风向风振影响:

否

承载力设计时风荷载效应放大系数:

WENL=

1.00

体形变化分段数:

MPART=

1

各段最高层号:

NSTi=

1

各段体形系数:

USi=

1.30

地震信息............................................

振型组合方法(CQC耦联;SRSS非耦联) CQC

计算振型数: NMODE= 1

地震烈度: NAF= 8.00

场地类别: KD=III

设计地震分组: 一组

特征周期 TG= 0.45

地震影响系数最大值 Rmax1= 0.16

用于12层以下规则砼框架结构薄弱层验算的

地震影响系数最大值 Rmax2= 0.90

框架的抗震等级: NF= 3

剪力墙的抗震等级: NW= 3

钢框架的抗震等级: NS= 3

抗震构造措施的抗震等级: NGZDJ=不改变

活荷重力荷载代表值组合系数: RMC= 0.50

周期折减系数: TC= 1.00

结构的阻尼比(%): DAMP= 5.00

中震(或大震)设计: MID=不考虑是否考虑偶然偏心: 否

是否考虑双向地震扭转效应: 否

斜交抗侧力构件方向的附加地震数 = 0

活荷载信息..........................................

考虑活荷不利布置的层数 不考虑

柱、墙活荷载是否折减 不折算

第1页

传到基础的活荷载是否折减 折算

考虑结构使用年限的活荷载调整系数 1.00

------------柱，墙，基础活荷载折减系数-------------

计算截面以上的层数 折减系数

1 1.00

2---3 0.85

4---5 0.70

6---8 0.65

9---20 0.60

20 0.55

调整信息........................................

梁端弯矩调幅系数：BT=0.85梁活荷载内力增大系数：

梁端弯矩调幅系数：

BT

=

0.85

梁活荷载内力增大系数：

BM

=

1.00

连梁刚度折减系数：

BLZ

=

0.60

梁扭矩折减系数：

TB

=

0.40

全楼地震力放大系数：

RSF

=

1.00

0.2Vo调整分段数：

VSEG

=

0

0.2Vo调整上限：

KQ_L

=

2.00

框支柱调整上限：

KZZ_L

=

5.00

顶塔楼内力放大起算层号：

NTL

=

0

顶塔楼内力放大：

RTL

=

1.00

框支剪力墙结构底部加强区剪力墙抗震等级自动提高一级:

实配钢筋超配系数 CPCOE