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（二）、油管电加热装置降粘工艺第一次试采第二次试采贝16井试采成果实例2连续抽油井裂缝半长探测半径ri(m)-5.72（第一次）-5.41（第二次）7.27（第一次）9.35（第二次）采后解释60（第一次）52（第二次）578（第一次）282（第二次）表皮系数S有效渗透率K(×10-3?m2)解释结果用物质平衡法计算储量该井通过两次约3个月的试采，求取了稳定的日产油量，即在连续抽油的情况，产量能够稳定在25m3/d左右。从解释的地层参数看，该井物性较好，压后地层得到了改善。经预测，该井按25m3/d继续抽油试采一年，流压约6.5MPa。贝16井试采成果实例2连续抽油井//88.3/2036.40.35MFE（Ⅱ）2049.2－2122.6F7、10C1-213.88//1624.413.3MFE（Ⅱ）1616.4－1618.6P1C2-1（试采层）//94/2100.00.172提捞2049.2－2122.6F7、10S1-1水（m3）油（t）压力/温度/深度（MPa/oC/m）产量试油方式井段层号层序徐23井试油情况实例3间歇定产抽油井徐23井为自然产能井，试油时日产量很高，为13.3t，达到了自然关井，但该井1998年抽油试采了30天，产量一直下降，不稳定。因此在用间歇试采软件进行预测时，选用均质半无限大油藏模型，预了定产3m3/d间采方式下流压为6.5MPa。定产3m3/d6.5MPa徐23井试采产量预测实例3间歇定产抽油井2002年5月31日搬家就位。6月9日-26日打桥塞，在桥塞上部倒灰5.0m。桥塞深1703.01m。6月30日下试采管柱油管162根，下带38mm管式泵。7月2-8月4日进行测地层静压（期间7月6日装抽油机）8月7日9月6日抽油试采，均为油，日产油3m3/d左右。6月28日下直读电子压力计及电缆，压力计深1617.50m9月6日-12月3日关井测压力恢复。徐23井施工简况：实例3间歇定产抽油井实际生产中，本井试采以3m3/d产量稳定试采了31天，流压为4.24MPa，与预测情况基本相符。用单一介质河道砂体油藏模型。应用间歇试井解释评价软件，解释出地层K=32.96×10-3um2，S=-2.96，两条边界距离分别为92m，81m，采前预测只考虑了一条边界，因此预测流压为6.5MPa。试采后在距徐23井周围钻了2口井，徐110－63井有效厚度仅1.0m；徐110-61井测井解释储层厚度为3.0m，与抽油试采解释的结果相符合。徐23井试采成果实例3间歇定产抽油井30图1.3.5KNm1004、为活塞卡死在泵筒内的示功图，在油井上的表现为油井不出油，抽油机在上冲程过程中运转困难，或根本达不到上死点，其载荷最大值（100kN）比正常功图最大值（70kN）高许多，可判断为柱塞卡死在泵筒内。处理方法为将柱塞从泵筒内拔出或将杆柱拔断后检泵作业。PS图1.3.65、为油井出砂较重的示功图，对于此类出砂井应采用在井筒进油部位安装防砂装置。深井泵选用较大间隙，抽油机停抽时驴头停在上死点。SP图1.3.76、示功图上载荷线比正常功图时载荷线高，下载荷线比正常功图时的载荷线低，且根据油井生产一定时间，产量下降的情况可判断该功图为结蜡。处理方法为对油井进行热洗清蜡或加化学降粘、清蜡剂进行清蜡。图1.3.8PSα7、为抽油机冲数过快的示功图，冲数越大。图1.3.9PS8、比较典型的供液不足的示功图，图形呈刀把形，因供油差，液体不能充满泵供工作筒，使其下冲程时光杆不能及时卸载，只有当活塞碰到液面时立即卸载，卸载线曲率大。图1.3.10PS9、为有气体影响的示功图，对于此类井可以用在井下下入气锚的方法减轻或消除气体的影响。图形特点：当光杆下行时活塞下面气体被压缩，出油凡尔不能立即打开，光杆不能立即卸载，当活塞下面气体压力稍大于活塞上面液柱压力时，出油凡尔打开，光杆卸载。PS图1.3.11L10、为防冲距过大的示功图，柱塞近脱出工作筒，应下放柱塞，重新调整防冲距，在大庆地区防冲距的经验性公式为0.7m/1000m。PS图1.3.1211、为柱塞已经脱出工作筒的示功图，柱塞在脱出工作筒时引起示功图波动，在上死点附近产生葫芦形