满堂脚手架搭设施工方案.pdf

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满满堂堂脚脚⼿⼿架架搭搭设设施施⼯⼯⽅⽅案案

满堂脚⼿架搭设施⼯⽅案

⼀、门厅满堂脚⼿架⼯程概况

本⼯程屋⾯钢筋砼框架因结构跨度⼤⽀撑⾼度⾼(⼊⼝中厅层⾼16.6⽶)因⽽施⼯难度较⼤。为此本公司将屋⾯结构满堂

脚⼿架搭设以及⼤梁模板设计作为施⼯重点来处理。

本⼯程满堂脚⼿架体系搭设⾼度为16.1⽶脚⼿架基础因坐落在⼆层楼⾯上所以采⽤槽钢作为垫板。选材采⽤

φ4833.5MMQ235钢普碳钢管其截⾯积489MM2线重量3.84Kg/m具体搭设要求如下。

⼆、满堂脚⼿架搭设构造及搭设顺序

构造单元:

脚⼿架⽴杆间距1200MM⼤横杆间距1200MM⼩横杆间距1500MM脚⼿板满铺。(如附图)。

搭设顺序:

弹线→安放底座→⾸步架装在底座上→安装⽔平及斜向拉杆→铺设脚踏板(或平⾏架)插上驳芯→安装上⼀层钢管→装上锁臂。

⽤料情况:

本⼯程满堂脚⼿架⽤料情况如下:

部位搭设⾼度⽤料数量及规格

基本层C-G轴3.6⽶φ48钢管39385⽶重151吨⼊⼝门厅B-C轴16.6⽶φ48钢管3096.4重11.9吨

⼊⼝门厅A-B轴17.4⽶φ48钢管1662.7⽶重6.35吨

三、满堂脚⼿架搭设⽅案验算

本⽅案以⼊⼝门厅16.6⽶⾼满堂脚⼿架为例验算各搭设参数。

荷载计算:

⽴杆每⽶⾼⾃重:38.4N

脚⼿板⾃重:250N/M2

施⼯荷载:2650N/M2

扣件重量:9.8N/个

⽴杆轴⼼荷载计算:

脚⼿架⽴杆⾃由⾼度按2.5M考虑。其计算简图如附图所⽰。

N=H0Pn+b2(0.5n1q1+ηn2q2)

式中:

Pn——每⽶架⾼脚⼿架总重量。按115N/M考虑。

H0——⽴杆总⾼。取17M。

——⽴杆间距。取1.5M。

b2——脚⼿架宽度。取1.0M计算单元。

n1——满铺脚⼿板层数。取4。

q1——脚⼿板⾃重。取250N/M2

n2——有效作业层数。取2层。

q2——脚⼿板上施⼯荷载。取5000N/M2

η——脚⼿架内外⽴杆分配系数。内⽴杆0.45外⽴杆0.55。

合计:N=1.96+1.53(10+130.5)=17.7(KN)

⽴杆偏⼼荷载及风荷载计算

内⽴杆偏⼼荷载:P内=ηb2q2n2

=0.4531.53636.25

=29.53(KN)

外⽴杆偏⼼荷载:P外=ηb2q2n2+Lq0+P0

=0.5531.53636.25+0.0438+0.1

=36.5(KN)

故偏⼼荷载P偏=MAX(P内P外)=36.5(KN)

式中P0为外设(挡板)重量作⽤于⽴杆的荷载取0.10KNL为单元区间内剪⼑撑及斜撑等折算长度取8M

q0为钢管每⽶重量,取0.04KN/M。

风荷载对脚⼿架产⽣的弯矩(式中QW为风线荷载标准值):M风=0.12QWHW=0.1231533.22=18.4(KN.M)

偏⼼荷载对脚⼿架产⽣的弯矩

(其中ε为偏⼼距取H/1000=0.0025):

M偏=P偏ε=36.530.0025=0.09(KN.M)

验算⽴杆杆件强度(按压弯构件考虑)

⽴杆计算⾼度:L0=2.530.696=1.74(M)

计算⽴杆长细⽐:λ=L0/R1(回转半径)=1740/15.8=110.12故⽴杆在平⾯内稳定系数γ:0.502

⽴杆稳定计算:

N/(γA)+Mx/(γ1We)

=17.7/(0.50234.89)+18.5/(0.50235.08)

=8+7.25=15.25(KN/CM2)〈[σ]=16.67(KN/CM2)

⽴杆稳定满⾜要求。

⽴杆强度计算:

考虑动⼒系数1.20⽴杆强度计算如下:

1.23(P偏+N)=1.23(17.7+36.5)=65.05(KN)

f=16.6734.89=81.2(kn)65.05强度满⾜要求。

⼤横杆强度验算

⼤横杆按三跨连续梁考虑对其跨中进⾏正截⾯抗弯强度验算。

M=1.5232900/8=815.6(N2M)故

M/W=815.63100/5.08=16.1(KN/CM2)〈[σ]=16.67(KN/CM2)

⼤横杆强度满⾜要求。

⽴杆底座验算:

P偏+N=17.7+36.5=54.2(KN)

⽴杆底座(厚度25MM槽钢)抗压设计值R=250KN底座满⾜要求。

四、脚⼿架搭设施⼯安全质量保证措施

(1)搭设前应对架体及附件逐⼀进⾏检查不得使⽤变形、损伤和锈

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