车库顶板(行车区域)支撑补强方案.docVIP

第PAGE4页共NUMPAGES14页

明发锦绣华城

地下车库顶板行车道支撑方案

一、项目概况：

沈阳明发锦绣华城项目地下车库顶板已经施工完成。因施工需要项目现场需要迁移到地下室顶板上，为了满足施工运输和顶板安全需要，场地迁设前需要对地下车库混凝土顶板进行必要验算，如不满足施工荷载要求，需要对顶板进行必要支顶加固。

重型机械设备的行走，按车辆荷载（含自重）为60吨，轮胎左右间距2.9m，前后轴距4.45m，每个后轮的集中压力为Q1=20吨，每个前轮的集中压力为Q2=10吨。针对现场情况对地下室顶板的内力及承载能力进行验算。

已知，地下一层基础持力层为第②层粘土层，承载力特征值为Fa=150KPa，地下二层基础持力层为第③层粘土层，承载力特征值为Fa=180Kpa；

地下车库顶板可变荷载标准值按Q3＝10.0KN/m2设计；

地下车库顶板静荷载取值按Q4＝1.6x18=28.8KN/m2

地下室顶板厚400mm，混凝土现浇无梁楼盖体系，混凝土强度等级C30，框架柱550mm×550mm，混凝土强度等级为C40。

二、加荷后内应力计算：

加荷方式验算按两种模型考虑，一种是重载车辆作用于板跨中间（如下图1）的计算模型，另一种是重载车辆后轮作用于跨中（如下图5）的计算模型。通过建模分别计算出各种形势下所产的内应力，然后确定出：跨中板带最大弯矩、跨中板带最大剪力、柱帽处最大负弯矩、柱帽处最大剪力。

内力分析采用Midas/Gen软件，建立3×3无梁板区格，并考虑柱帽处厚度变化。每个区格尺寸8m×8m，按0.5m×0.5m的尺寸划分单元。重车荷载简化为4个集中荷载，两个前轮竖向荷载分别是10吨（100KN），两个后轮竖向荷载分别是20吨（200KN）。荷载组合=1.2恒载+1.4活载。

计算两种荷载情况，图1～图4为重车作用在跨中；图5～图8为重车后轮作用在跨中。模型和内力如图1~8所示。

图1重车作用在跨中的计算模型

图2重车作用在跨中时X方向的弯矩图

（跨中最大正弯矩QUOTE错误!未找到引用源。KN/m；柱帽最大负弯矩725KN/mQUOTE错误!未找到引用源。）

图3重车作用在跨中时Y方向的弯矩图

（跨中最大正弯矩852QUOTE错误!未找到引用源。；柱帽最大负弯矩683KN/m

图7后轮位于跨中时Y方向的弯矩图

（跨中最大正弯矩135KN/mQUOTE错误!未找到引用源。；柱帽最大负弯矩709KN/mQUOTE错误!未找到引用源。）

图8后轮位于跨中时的剪力图

（跨中板带处最大剪力277KN/m柱帽根部处最大剪力1016KN/m）

从以上Midas/Gen软件建模计算结果得知：跨中最大弯矩为852KN/m，柱帽处最大负弯矩为728KN/m；跨中最大剪力277KN/mQUOTE错误!未找到引用源。，支座最大剪力1016KN/mQUOTE错误!未找到引用源。。

三．承载力验算

按照《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002），取1m宽板带进行验算。屋梁楼盖钢筋配置如下图所示：

（一）跨中板带正截面受弯承载力

跨中板带两个方向配筋相同，板面均配置C14@250，板底均配置C14@120。1m宽板带面筋4C14，底筋8C14。

计算参数：C30混凝土强度设计值fc=14.3N/mm2QUOTE错误!未找到引用源。，b=1000mmQUOTE错误!未找到引用源。；

as=27mm；as／=37mm；fy=fy／=360N/mm2

As=8×72×π=1231mm2；As／=4×72×π=615mm2

h0=H－as=400－27＝373mm

按照规范公式7.2.1-2，混凝土受压区高度：

α1fcbx=fyAs－fyAs

由于混凝土强度小于C80，故，α1=1.0

所以，1.0×14.3×1000×x=360×1231－360×615

x=15.5mm

按照规范公式7.1.2-5，正截面的混凝土极限压应变：

εcu=0.0033－(fcu,k－50)×10-5

由于正截面混凝土处于非均匀受压状态，故取QUOTE错误!未找到引用源。εcu＝0.0033

根据规范7.1.4-1相对界限受压区高度：

x≤ξbh0(7.2.1-3)

x≥2α(7.2.1-4)

其中，钢筋屈服点

所以，ξbh0＝0.52×373＝194mm；2a=2*40=80mm

x=15.5mm≤194mm，满