日本板式无砟轨道.docVIP

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日本板式轨道

HYPERLINK板式轨道的研究开发历程

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日本板式轨道

研发缘由

有碴轨道因列车的反复通过而使道床逐渐松弛,致使走行轨道失去平顺性,当达到某一限度时,必须恢复其完好技术状态。这种线路维修作业,自然是随着列车的通过次数和行驶速度的不断增加而增大。然而,由于近年来人工费的猛增,从业人员的不足,运输量的增长,养护维修时间间隔的缩短,维修标准的更严格,以及由于维修线路作业用的大型机械设备产生的噪声等原因,逐渐给线路维修作业增加了很大的困难。

试铺近乎无线路维修作业的轨道结构,譬如用混凝土道床构筑的轨道,虽然早已有之,国内外也多有实例,但还仅限于一些特殊地段,一般尚未得到普遍推广使用。究其原因,一是施工费用高;二是施工速度慢;三是下部结构一旦变形整修困难。关于施工费用,随着科学技术员的日益进步是会有所降低的。即使因将来人力不足有所提高,也还是处于可以接受的程度。关于施工速度,由于预制构件技术的发展,可以采用构件在工厂批量生产、现场组装的简便快捷铺设作业的方法。关于可维修性,由于设计构筑可维修的结构,当基础下沉在某一限度内时能用扣件补修,超过此限度时能在板下注入填充材料补修,以使轨道复原。

从上述观点出发,提出并研发了板式轨道结构。

设计荷载

在轨道板的设计中,应考虑下列荷载作用:

轮重;

横向力;

其它荷载。

轮重考虑有设计轮重、疲劳检算轮重和异常轮重

新干线

既有线

设计轮重

25.5

27.0

疲劳检算轮重

12.4

10.4

异常轮重

34.0

36.0

设计轮重,新干线是采用P标准荷载,以17tf为标准;而对既有线,疲劳检算轮重时采用K活荷载并以16tf为标准,设计轮重时和异常轮重时采用K活荷载并以18tf为标准。

所谓设计轮重,是考虑了因车轮扁疤而使轮重动力作用增大而采用的荷载。目前规定,最大扁疤长度的F值,既有线为75mm,新干线为70mm。当F=70mm的S/S的最大值虽为1.7左右,但考虑一定的安全系数后取2.0,则最大扁疤轮重可取静轮重的3倍。从而,设计轮重为(轮重)*1/2*3倍,据此,规定新干线为25.5tf,既有线为27.0tf。

疲劳检算轮重,是在考虑到列车走行中的轮重变动系数a后,由(轮重)*1/2*(1+a)求得。对于新干线,根据对东海道新干线的实测值,当轮重变动的标准差取1σ时,a=15%;3σ时,a=45%;对于既有线,反复作用最大的轮重是16tf,根据铁研车辆构造研究室的测定结果,轮重变动取1σ时,a=12%;2.5σ时,a=30%;因此规定新干线和既有线的疲劳检算轮重分别为12.4tf和10.4tf。

异常轮重,因实测的特大轮重为静轮重的4倍,故规定新干线为34tf,既有线为36tf。

横向力包括设计横向力和疲劳检算横向力

新干线

既有线

设计轮重

6.8

7.2

疲劳检算轮重

3.4

4.8

设计横向力,可由最大脱轨系数(Q/P:Q=横向力,P=轮重)0.8,求出Q=(静轮重)*0.8,从而规定新干线为6.8tf,既有线为7.2tf。

疲劳检算横向力,规定新干线取设计横向力的1/2即3.4tf。而对于既有线,同疲劳检算轮重的考虑方法一样,采用2.5σ。

根据对1968年对两轴货车的实测结果,超过2.5σ的累计频率为0.62%,Q/P=0.6,因为考虑轮轴重为16tf,故疲劳检算横向力为16*1/2*0.6=4.8tf。

其它荷载

新干线

既有线

制动荷载

4+0.7L

KS荷重的15%

始动荷载

2+0.3L

动轮轴重的25%

长钢轨纵向荷载

1.0tf/m

1.0tf/m

注:表中所列荷载数值,是根据全国新干线网设计标准和结构物设计标准。

在得已时,对于把扣件中心配置在距板端250mm以内的情况,必须用表中给出的荷载检算预埋套管部分的剪应力。

研究方法[1]

板式轨道的研发始于1965年,作为“新型轨道结构的研究”技术课题,日本铁道技术研究所组建了新型轨道结构研究课题组,由轨道、轨道材料、建筑物、土质、物理和有机化学研究室分别承担其研究工作。

研制开发过程中,首先提出结构方案,随后进行设计、部件试验、实尺模型试验、研究分析、再进行设计、运营线试铺试验。

在对新型轨道结构的研发中,曾提出了种种结构方案。考虑到预制混凝土板在制造上容易保证精度,又可在板下与下部结构之间设置可供调整的缓冲垫层

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