(完整word版)桩身配筋计算及桩身材料截面强度验算..docVIP

(完整word版)桩身配筋计算及桩身材料截面强度验算.

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①桩身配筋计算及桩身材料截面强度验算

由上可知,最大弯矩发生在天然地面线以下z=2。53m处，该处Mj=385。32kN?m。天然地面线以下2.53m段范围内的桩侧摩阻力:

11uqkz=?4.87?20?2.53=123.21kN22

计算轴向力Nj时，根据《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60—2004）第4.1.6条，恒载分项系数取1。2，汽车荷载及制动力作用的分项系数取1.4，则

1Nj=1.2?（N1+N2+N3+N4+F-uqkz）+1.4?N62

=1.2?(2493.54+292。14+73.20+246.22+282。3—123。21）+1.4?493.96=4608。57kN

①纵向钢筋面积

桩内竖向钢筋按含筋率0.2%配置：

As=π4?1.62?0。2%=40.21cm2

桩柱采用C25混凝土，主筋选用HRB335级钢筋24φ25，As=117。82cm2ρ=0.586％②计算偏心距增大系数η

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HYPERLINK”https：///retype/zoom/f260c90f6c175f0e7dd1370e？pn=1x=0＆y=22raww=95rawh=22o=jpg_6_0_______＆type=pic＆aimh=22md5sum=bb837fd5e167ce5f6d07b7f7a4db12ef＆sign=c2a885b755＆zoom=＆png=0—3477jpg=0-1665\t”_blank”

因为长细比：lp

i===85。4017。5lp21（）ζ1ζ2所以偏心距增大系数:η=1+1400e0/h0h

其中：e0=Mmax385。32==0.084m；h0=r+rs=0.75+0.65=1。40m;h=2r=1.50m;Nmax4608。57

ζ1=0。2+2.7le0=0.362；ζ2=1。15—0。01p=0.937h0h

η=1+132?（)2?0.362?0.937=2。8381400?0.084/1。401。5

③计算截面实际偏心距ηe0

ηe0=ηMmaxNmax=2。838?385.32=0。237m4608。57

④根据《公预规》求轴向力偏心距e0

’Bfcd+Dρgfsde0=r’Afcd+Cρfsd

其中：r=0.75m，ρ=0。00586，并设g=0。9，则

e0=

13.8B+0.00586?0。9?280D13.8B+1。4767D

?0。75=?0。75

13.8A+0.00586?280C13.8A+1.6408C

按《公预规》提供的附录C表C。0.2“圆形截面钢筋混凝土偏压构件正截面抗压承载力计算系数”表，查得各系数A、B、C、D。以下采用试算法列表计算

由表3-16可见,取ξ=0.79时为计算值.

表3—16e0试算表

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⑤截面承载力复核

’

Nu=Ar2fcd+Cρr2fsd

=2.0926?7502?13.8+1.5938?0.00586?7502?280=17714。81（kN）〉Nj=4608.57（kN)

Mu=Br3fcd+Dρgr3fsd

=0.5982?7503?13.8+1。1496?0.00586?0。9?7503?280=4198.84（kN?m）〉Mj=385.32(kN?m)

满足要求.

根据弯矩分布,桩基的钢筋骨架宜至桩底，如考虑分段配筋，在z=6。43m截面处为界：

M=192.54(kN?m)

1??

N=1.2??4034。36+8.8?1。04+16。4?5.39-?4.87?(20?1.04+15.7?5.39）?+1.4?493。96

2??

=5341.79（kN?m）

按均质材料验算该截面应力:A=

π

4

?1。52=1。767(m2）

截面弹性抵抗矩：W=

πd3

32

σ=

=0.331(m3）

5341。79192。54?3。604

±=?(MPa)

1.7670。331?2.441

截面未出现拉应力,且小于fcd=13。8(MPa）,可在此处z=6.43m截面切除一半主钢筋.

⑥裂缝宽度验算

根据《公预规》第6。4.5条，圆形截面钢筋混凝土偏心受压构件,当按作用短期效应组合计算的截面受拉区最外边缘钢筋应力σss≤24MPa时,可不必验算裂缝宽度。

式中:

Ns--按作用（或荷载)短期效应组合计算的轴向力（N)；??-2Nsηse0σss=?59。422(2。80-1.0)-1。65??ρ3πrfcu,kr????（3-10）

ρ——截面配筋率,ρ=As