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5中国铁路工程抗震设计规范的规定μu=<[μu]=4.8[μu]为规范的位移延性系数限值,按非线性时程反应分析法进行下部结构延性验算或最大位移分析。延性验算应满足下式的要求:(一)验算内容客运专线桥墩延性设计应验算以下两个方面内容:(1)罕遇地震下桥墩位移延性验算;(2)桥墩抗剪强度验算。在验算前,应判定桥墩的破坏模式是弯曲还是剪切破坏,然后分别进行桥墩延性验算或抗剪验算。6客运专线桥梁延性验算方法与内容(二)桥墩位移延性验算μu=<[μu]=4.8或μu=<[μ][μu]为规范的位移延性系数限值,[μ]为理论计算的位移延性系数限值[μ]=。(三)桥墩抗剪强度验算(1)剪切破坏与弯曲破坏的判定:弯曲破坏:剪切破坏:式中,Vc及Vs按下式计算:非塑性铰区截面:混凝土:塑性铰区截面:混凝土: 对矩形截面:钢筋: 对圆形截面:钢筋: (2)既有客运专线桥梁的抗剪能力检验简支梁桥的基本信息7度强2.0×6.0圆端形1232m简支梁桥VI7度强2.5×6.0圆端形1424m简支梁桥V7度2.6×6.0圆端形1832m简支梁桥IV7度2.6×6.0圆端形832m简支梁桥III8度2.6×6.0圆端形1132m简支梁桥II8度2.5×6.0矩形1524m简支梁桥I墩底尺寸(m)截面形状墩高(m)地震烈度固定墩孔跨组合桥梁序号简支梁桥抗剪能力验算不满足1.27E4满足21177752/77520.88VI基本满足1.04E4满足17289011/90110.94V满足6.94E3满足11669532/95321.03IV满足8.89E3满足14819376/93760.39III不满足1.50E4满足24919423/94230.56II基本满足1.19E4满足19829896/98960.67I验算结论Qmax(kN)验算结论Qmax(kN)VnVsVc罕遇地震多遇地震非塑性铰区T(s)桥梁序号由上表可知:重力式桥墩的抗剪强度远大于多遇地震剪力,即抗剪不控制多遇地震设计;罕遇地震作用下大部分桥墩的抗剪验算基本满足,小部分桥墩的抗剪能力不足,若考虑塑性折减影响,抗剪一般不控制重力式桥墩的设计。(3)客运专线桥梁延性抗震设计要点对塑性铰区进行弯矩—曲率全过程分析。建立塑性铰的滞回模型。对桥墩进行弹塑性时程反应分析。进行延性抗震验算。7算例1—连续梁桥(1)工程概况某连续梁钢筋混凝土桥。351#桥墩为固定墩,圆端形截面,直径3.6m,水平夹直线长为4.0m。墩身为C30混凝土,梁及二期恒载共10284t,固定墩相邻桥跨的重为5142t,恒载墩底轴力为48668kN。纵向钢筋的配筋率为0.55%,箍筋间距为10cm,箍筋屈服强度为235MPa。7.1计算模型及地震输入计算模型表2-1地震动参数概率水平地震系数(K)地震影响系数(amax)特征周期(Tg)衰减系数(C)63%0.050.120.451.210%0.200.500.701.12%0.340.851.001.3设计加速度反应谱β(T)取值如下:7.2弯矩-曲率关系分析(a)钢筋应力-应变关系(b)混凝土应力-应变关系(1)混凝土及钢筋的应力-应变关系(2)弯矩-曲率关系分析本报告采用自编程序来确定桥墩的弯矩-曲率(M-?)全过程曲线,采用等能量法来确定三线性骨架曲线。截面条带划分(3)桥墩水平力—位移恢复力模型的参数确定假定曲率沿墩身分布可根据塑性铰区的M-?关系计算出墩顶的P-Δ关系。7.3弯矩-曲率滞回关系Takeda三线性骨架曲线Takeda三线性恢复力曲线7
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