三相异步电动机.pptVIP

r2变换为r2/s，电动机功率的变化串入的附加电阻在功率和损耗方面等效电动运行发电运行5.7.2定、转子交流耦合电路之间的绕组归算绕组的折算过程就是用一个相数、每相串联匝数以及绕组系数均和定子绕组一样的等效转子绕组去代替经过频率折算的转子绕组。“等效”的含义是折算前后的转子，其电磁性能包括转子磁动势、转子视在功率、转子铜耗及转子漏磁场储能等指标以及对定子的电磁效应均不变。转子磁动势不变，即折算后的转子电流有效值为转子视在功率保持不变，即折算后的转子电动势有效值为折算后的转子电阻为折算后的转子漏抗为转子铜耗和漏磁场的储能不变，即5.7.3三相异步电动机的等效电路和相量图1.T型等效电路折算后的定、转子电动势平衡、磁平衡方程、励磁支路的电动势平衡等五个基本方程式为消去，可得2．等效电路的简化若认为：，那么就可以不计电动机的负载对励磁的影响，从而在实际应用时可将励磁支路移到输入端，以简化计算。3．异步电动机的相量图5.8三相异步电动机的功率和转矩1．能量传递与功率关系按等效电路来说明：2．转矩平衡方程式两边同除以转子机械角速度，得：化简，得：将上式两边除以可得异步电机电磁转矩的物理表达式可得代入5.9三相异步电动机的参数测定1．空载试验：异步电动机在额定电压、额定频率下，轴上不带任何负载运行。试验目的:确定电动机的励磁参数、铁耗和机械损耗。仅与电机转速有关。与成正比。与的关系曲线为一条直线。铁耗和机械损耗分离参数计算2．堵转试验（短路试验）实验目的：确定定、转子漏阻抗等参数。由短路等效电路，短路参数为r1可以用电桥等方法直接测得对于大、中型异步电动机，一般可近似认为：

5.10三相异步电动机的工作特性1、转速特性3、定子电流特性4、定子功率因数特性2、转矩特性5、效率特性工作特性:指时电动机的转速n、定子电流I1、功率因数、电磁转矩T、效率η等与输出功率P2的关系曲线。若磁场在空间按正弦波分布，则经过N、S一对磁极恰好相当于正弦曲线的一个周期。因此，一对磁极所占有的空间是360°电角度。可见，一个具有p对磁极电机，电机圆周按电角度计算就为p×360°，而机械角度总是360°。*当三相异步电动机的定子绕组接到对称三相电源时，定子绕组中就通过三相交流电流。若不计谐波和齿槽影响，这个对称三相交流电流将在气隙内形成按正弦规律分布、并且以同步转速n0旋转的旋转磁动势F1，由旋转磁动势F1建立旋转的气隙主磁场Bm。这个旋转磁场切割定子、转子绕组，分别在定子、转子绕组内感应出定子电动势和转子电动势。在转子电动势作用下转子回路中有对称三相电流流过。于是，在气隙磁场和转子电流的相互作用下，产生了电磁转矩，转子就顺着旋转磁场的方向转动。为改善电动势、磁动势波形，双层绕组多选用短距线圈。该点转速也就是磁动势基波的转速。用转/分表示，波幅点的旋转线速度为：波幅点的旋转角速度为整距线圈的两根有效导体在空间相隔一个极距，当线圈的一个有效边处于N极下最大磁通密度处，则该线圈另一有效边正好处于S极下的最大磁通密度处。所以，整距线圈两有效边感应电动势瞬时值大小相等，方向相反。由于导体中感应电动势随时间正弦变化，故可用相量图来表示。则整距线圈两有效边感应电动势相量大小相等，相位差180°。转子支路的阻抗远小于励磁阻抗，励磁支路可近似认为开路大小不变、旋转的行波其在空间的分布是余弦波形。只要合理设计磁极形状，就可以使得气隙中磁感应强度呈正弦分布。x代表到原点o的距离，用电角度表示。组成线圈组的q个线圈均布在相邻的q个槽内，空间相距a槽距角。电动机从空载到负载，定子绕组的感应电动势的变化很小，差不多和电源电压相平衡。所以，Ny匝整距线圈通以正弦电流iy，形成两极磁场。线圈的磁动势全部降落在两段气隙。则三相基波合成磁动势为：按三角学中积化和差公式，则三个单相基波磁动势可以化为：三式相加，可得组的基波合成磁动势可记为若代表距离原点的位移量，以空间角度计为，三相绕可见，三相基波合成磁动势既是时间函数也是空间函数。1：三相基波合成磁动势是一个旋转磁动势，正弦分布，幅值恒定为各单相磁动势幅值的3／2倍，幅值的旋转轨迹是一个圆。计算波形上的特殊点(如波的幅值点)的转速来确定三相合成磁动势的转速2：三相基波合成磁动势旋转转速为电