受压构件承载力计算课件.pptVIP

當x≤xb時當xxb時第六章受壓構件—受拉破壞(大偏心受壓)—受壓破壞(小偏心受壓)‘受拉側’鋼筋應力ss由平截面假定可得第六章受壓構件x=bxnss=Eses‘受拉側’鋼筋應力ssx=bxnss=Eses為避免採用上式出現x的三次方程ecueyxnbh0考慮：當x=xb，ss=fy；第六章受壓構件‘受拉側’鋼筋應力ssx=bxnss=Eses為避免採用上式出現x的三次方程考慮：當x=xb，ss=fy；第六章受壓構件當x=b，ss=0三、相對界限偏心距e0b/h0偏心受壓構件的設計計算中，需要判別大小偏壓情況，以便採用相應的計算公式。第六章受壓構件x=xb時為界限情況，取x=xbh0代入大偏心受壓的計算公式，並取a=a，可得界限破壞時的軸力Nb和彎矩Mb，第六章受壓構件對於給定截面尺寸、材料強度以及截面配筋As和As，界限相對偏心距e0b/h0為定值。當偏心距e0≥e0b時，為大偏心受壓情況；當偏心距e0e0b時，為小偏心受壓情況。◆進一步分析，當截面尺寸和材料強度給定時，界限相對偏心距e0b/h0隨As和A‘s的減小而減小，◆故當As和As分別取最小配筋率時，可得e0b/h0的最小值。◆受拉鋼筋As按構件全截面面積計算的最小配筋率為0.45ft/fy，◆受壓鋼筋按構件全截面面積計算的最小配筋率為0.002。◆近似取h=1.05h0，a=0.05h0，代入上式可得，第六章受壓構件6.2軸心受壓構件的承載力計算相對界限偏心距的最小值e0b,min/h0=0.284~0.322近似取平均值e0b,min/h0=0.3當偏心距e00.3h0時，按小偏心受壓計算當偏心距e0≥0.3h0時，先按大偏心受壓計算第六章受壓構件第六章受壓構件6.5附加偏心距和偏心距增大係數由於施工誤差、計算偏差及材料的不均勻等原因，實際工程中不存在理想的軸心受壓構件。為考慮這些因素的不利影響，引入附加偏心距ea(Odditionaleccentricity)，即在正截面壓彎承載力計算中，偏心距取計算偏心距e0=M/N與附加偏心距ea之和，稱為初始偏心距ei(initialeccentricity)，參考以往工程經驗和國外規範，附加偏心距ea取20mm與h/30兩者中的較大值，此處h是指偏心方向的截面尺寸。一、附加偏心距二、偏心距增大係數◆由於側向撓曲變形，軸向力將產生二階效應，引起附加彎矩◆對於長細比較大的構件，二階效應引起附加彎矩不能忽略。◆圖示典型偏心受壓柱，跨中側向撓度為f。◆對跨中截面，軸力N的偏心距為ei+f，即跨中截面的彎矩為M=N(ei+f)。◆在截面和初始偏心距相同的情況下，柱的長細比l0/h不同，側向撓度f的大小不同，影響程度會有很大差別，將產生不同的破壞類型。第六章受壓構件◆對於長細比l0/h≤8的短柱◆側向撓度f與初始偏心距ei相比很小,◆柱跨中彎矩M=N(ei+f)隨軸力N的增加基本呈線性增長，◆直至達到截面承載力極限狀態產生破壞。◆對短柱可忽略撓度f影響。第六章受壓構件◆長細比l0/h=8~30的中長柱◆f與ei相比已不能忽略。◆f隨軸力增大而增大，柱跨中彎矩M=N(ei+f)的增長速度大於軸力N的增長速度，◆即M隨N的增加呈明顯的非線性增長◆雖然最終在M和N的共同作用下達到截面承載力極限狀態，但軸向承載力明顯低於同樣截面和初始偏心距情況下的短柱。◆因此，對於中長柱，在設計中應考慮附加撓度f對彎矩增大的影響。第六章受壓構件第六章受壓構件◆長細比l0/h30的長柱◆側向撓度f的影響已很大◆在未達到截面承載力極限狀態之前，側向撓度f已呈不穩定發展即柱的軸向荷載最大值發生在荷載增長曲線與截面承載力Nu-Mu相關曲線相交之前◆這種破壞為失穩破壞，應進行專門計算偏心距增大係數，，取h=1.1h0第六章受壓構件l0偏心距增大係數，，取h=1.1h0第六章受壓構件l0第六章受壓構件◆有側移結構，其二階效應主要是由水準荷載產生的側移引起的。◆精確考慮這種二階效應較為複雜，一般需通過考慮二階效應的結構分析方法進行計算。◆由於混凝土結構開裂的影響，在考慮二階效應的結構分析時應將結構構件的彈性抗彎剛度乘以折減修正係數：對梁取修正係數0.4，對柱取修正係數0.6。對已採用考慮二階效應的彈性分析方法確定結構內力時，以