通风发酵设备.ppt

将多组实验数据分别标出，与实测的对应的Pg在双对数坐标上标绘。图中的直线斜率为0.39，截距为2.4×10-3第63页，共125页，星期日，2025年，2月5日由此得出迈凯尔的修正关系式第64页，共125页，星期日，2025年，2月5日计算举例某细菌醪发酵罐罐直径T＝1.8(米)圆盘六弯叶涡轮直径D＝0.60米，一只涡轮罐内装四块标准挡板搅拌器转速N＝168转／分通气量Q＝1.42米3／分(已换算为罐内状态的流量)罐压P＝1.5绝对大气压醪液粘度μ＝1.96×10-3牛·秒／米2醪液密度ρ＝1020公斤／米3要求计算Pg第65页，共125页，星期日，2025年，2月5日(1)计算ReMReM=5.25×104(2)由NP~ReM查NP，NP=4.7(3)计算P0P0=NPD5N3ρ=8.07（千瓦）(4)计算Pg第66页，共125页，星期日，2025年，2月5日3，非牛顿流体特性对搅拌功率计算的影响常见的某些发酵液具有明显的非牛顿流体特性。这一特性对发酵过程的影响极大，对搅拌功率的计算也带来麻烦。牛顿型流体：用水解糖液、糖蜜等原料做培养液的细菌醪、酵母醪；直接用淀粉、豆饼粉配料的低浓度细菌醪或酵母醪接近于牛顿型流体。非牛顿型流体：霉菌醪、放线菌醪。第67页，共125页，星期日，2025年，2月5日非牛顿型流体搅拌轴功率的计算与牛顿型流体搅拌轴功率的计算方法一样，但这类液体的粘度是随搅拌速度而变化的，因而必须先知道粘度与搅拌速度的关系，然后才能计算不同搅拌速度下的ReM，再后才能根据实验绘出其NP~ReM曲线。第68页，共125页，星期日，2025年，2月5日根据米兹纳大量实验数据的证明，牛顿型流体与非牛顿型液体的NP~ReM曲线的差别仅存在于ReM＝10~300区间之内。如果为了近似的计算，不要求较高的准确度，那么的非牛顿型液体的NP~ReM曲线也可以不要实际标绘。可以用牛顿型流体的NP~ReM曲线代替非牛顿型液体的NP~ReM曲线。第69页，共125页，星期日，2025年，2月5日第三节氧的传递

（OxygenTransfer）一、IntroductionSupplyingoxygentoaerobiccellshasalwaysrepresentedasignificantchallengetofermentationtechnologists.Theproblemderivesfromthefactthatoxygenispoorlysolubleinwater.ThesolubilityofSucroseis600g.l-1.oxygenat4oCinpurewaterisonly8mg.l-1.Satisfyingoxygendemandscanoftenconstitutealargeproportionoftheoperatingandcapitalofaindustrialscalefermentationsystem.第70页，共125页，星期日，2025年，2月5日二、Theoxygentransferprocess123456789Ifonlysuspendedcellsareinvolvedandifthelevelofmixinginthebulkliquidissufficientlyhigh,thentheratelimitingstepintheoxygentransferprocessisthemovementoftheoxygenmoleculesthroughthebubbleboundarylayer.1，Theoxygentransferprocess第71页，共125页，星期日，2025年，2月5日Diffusionthroughthebubbletothegas-liquidinterfaceThisinfactisnotastepatall.Gasmoleculesmovesoquicklythattheyareevenlydistributedthroughoutthebubble.第72页，共125页，星期日，2025年，2月5日Diffusionacrossthegas-liquidinte