弹塑性结构地震反应分析.ppt

三、半刚架模型**采用杆系模型进行弹塑性动力分析中，一个比较突出的问题就是结构的计算自由度多，计算工作量大。因此，在上述杆系模型的基础上，发展了半刚架模型的简化动力分析方法。01基本的半刚架简化方法有两类：将各构件特性集成将各构件特性平均02三、半刚架模型(续)**如图6.15所示，对于一般的n跨平面刚架结构，依据同一楼层各节点的转角变形与剪切变形相等的假定，可导出将平面框架转化为图示半刚架的规则如下：柱弯曲刚度：柱高：弹性参数梁弯曲刚度：梁长：三、半刚架模型(续)**如图6.15所示，对于一般的n跨平面刚架结构，依据同一楼层各节点的转角变形与剪切变形相等的假定，可导出将平面框架转化为图示半刚架的规则如下：（2）恢复力特性参数柱初始屈服弯矩：柱极限屈服弯矩：梁初始屈服弯矩：梁极限屈服弯矩：式中引入α为反映原框架各层的梁、柱受力不均匀因而屈服不同时发生所造成的影响，称之为半框架初始屈服折减系数，一般可取α＝0.7－0.9。01第八章弹塑性结构地震反应分析02第一节弹塑性动力分析的一般过程第二节串联多自由度体系分析第三节平面框架模型第四节多维地震波作用下的平－扭耦联系统第一节弹塑性动力分析的一般过程**结构弹塑性地震反应问题是地震工程学研究的热点之一。一般结构物都在强震中会进入弹塑性变形阶段。结构的弹塑性反应与线性反应的表现有很大不同： 结构的基本动力特性变化整体结构的动力反应特征不同引用弹塑性分析的概念和具体做法，有利于研究结构地震反应的本质特征，有助于揭示设计结构的最不利薄弱环节。第一节弹塑性动力分析的一般过程(续）动力方程1刚度修正技术2一般分析过程3一、动力方程**结构在多维地震波作用下的一般动力方程为：结构弹塑性动力分析的基本过程与之相类似：唯一的变化在于恢复力向量{F}代替了弹性力向量[K]{U}，这种形式上的替代使我们可以方便地考虑结构的非线性增量方程。一、动力方程**对多自由度体系，则有对单自由度体系，结构在时刻tj+1的反应可以用tj的反应迭加一个线形增量:进而得出结构非线性增量方程:一、动力方程**用动力分析的逐步积分法，可以方便地实现结构弹塑性动力分析计算。在非线性大变形阶段，结构变形可能进入恢复力下降段，即出现负刚度。在负刚度条件下各数值积分方法与正刚度条件有所不同。二、刚度修正技术**结构线性地震反应分析与非线性地震反应分析的主要差别在于刚度矩阵是否变化。对于弹塑性结构，在每一步增量反应计算之先，要先行修正刚度矩阵中各元素的量值，此即刚度修正技术。修正刚度矩阵的过程实质是重新形成总刚度矩阵的过程。在这里，区分总刚度矩阵、单元刚度矩阵、刚度系数、截面抵抗矩等概念十分重要。修正刚度矩阵与应用恢复力模型的联系途径是通过这些概念转换的。这一途径可用图6.2加以说明。二、刚度修正技术（续）**以常见的三线型刚度退化型模型介绍刚度修正技术。骨架曲线包括了开裂点、屈服点、极限荷载点等界点。滞回曲线由最大变形点指向和刚度退化规则加以规定。在动力计算开始前要存贮骨架曲线界点值，在计算中要存贮反向曾经经历过的变形最大值和损伤状态值。二、刚度修正技术（续）**根据变形速度的符号判定变形方向，然后判明本步变形绝对值是否超过同方向历史最大变形绝对值。当超过时，则加载点必在骨架曲线上，此时，可将本步累积变形值与骨架曲线界点变形值相比较。超过界点值时改变状态标识变量并修正刚度；不超过界点值时，不修正刚度。而当不超过历史最大变形绝对值时，应进一步判明相邻时刻内力是否反号，反号时，则修正刚度，否则不修正刚度；当相邻时刻变形速度值发生变化时，变形反向，此时，取卸载段退化刚度为本步刚度值。二、刚度修正技术（续）**二、刚度修正技术（续）**在刚度修正技术中，还有界点刚度转换问题，即在前后两时刻刚度发生变化（即恢复力曲线有转折）时，需将时间步长分割，求出刚度发生变化时（即到达恢复力曲线的转折点）的时刻。在此时刻之前按原刚度计算，在此时刻之后按改变后的刚度计算。三、一般分析过程**弹塑性结构反应分析的思路分为三个基本组成部分：数值积分反应值迭加刚度修正一般的分析流程见图6.5。三、一般分析过程**第二节串联多自由度体系分析**STEP3STEP2STEP1当不考虑结构扭转振动和土－结相互作用时，一般多层结构或高耸结构可以抽象为一个底部嵌固的串联多自由度体系。剪切模型弯剪模型一、剪