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计算书及相关图纸

工程概况

小箱梁采用120t龙门吊双机抬吊，吊梁捆绑用钢丝绳采用1770MPA的6×36WS-FC纤维芯钢丝绳，采用单根单层的捆绑方式。

计算依据

《钢丝绳通用技术条件（GB/T20118-2017）》；

《》

荷载计算

汽车吊臂强度验算

吊车选择：采用双机抬吊作业，则0.8*（Q主+Q副）≥Q1+Q2

20m箱梁总重量为Q1=60.11t计算。考虑吊具重量Q2=0.5t。即0.8*(Q主+Q副)≥60.61t。

1.起重高度计算

起重高度计算：H≥H1+H2+H3+H4

式中H——起重机的起重高度，停机面至吊钩的距离。

H1——安装支座表面高度，停机面至安装支座表面的距离。

H2——安装间隙，视具体情况而定，一般取0.2～0.3m。

H3——绑扎点至构件起吊后底面的距离。

H4——吊具高度，绑扎点至吊钩的距离。视情况具体而定。

取H1=6m，H2=0.3m，H3=1.3m，H4=2m，选用起重机的起重高度H≥9.6m，起重高度取10m。

2.起重臂长度计算：

式中l——起重臂长度（m）；

H——起重高度（m），取10m；

R——工作半径（m），取10m；

吊车工作半径R为10m，起重臂长为14.14m时，参考120吨汽车起重机（配重32t）起重性能表（见附件），内插可得额定起重量为40t。可得（Q主+Q副）K≥Q1+Q2，即（40+40）×0.8=64＞60.61

故选用2台120t汽车吊满足施工要求。

最不利情况倾覆验算

为保证汽车吊在吊装过程中的稳定，需进行抗倾覆验算，即需使稳定力矩大于倾覆力矩。以120t吊车共同作业20米箱梁边梁距离作为最不利情况为验算对象，查《起重机设计规范（GB/T3811-2008）》可知：

ΣM=KGMG-KQMQ-KWMW≥0

式中KG——自重加权系数，取1

KQ——起升荷载加权系数，取1.15

KW——风动载加权系数，取1

MG、MQ、MW——分别为汽车吊自重，起升荷载，风动荷载对倾覆边的力矩，N·m

图9.3.2-1汽车吊工作受力简图

图中：G——汽车吊自重，120T汽车吊自重55t,加配重32t,总重87t；

Q——起升物重量，考虑双机抬吊，取60.61/2=30.31t；

W——风动载，按提升物重量的20%考虑；

a——汽车吊重心至支腿倾覆支点的距离，支腿全伸7.3m，故a取3.65m；

R——汽车吊工作半径，取值10m；

h——风动载合力点高度

120T汽车吊ΣM=KGMG-KQMQ-KWMW

=1×87×4.35-1.15×30.31×（10-3.65）-0.2×30.31×（10+0.3+1.3/2）=90.73kN·m0

故抗倾覆稳定性满足要求。

箱梁的吊运钢丝绳计算

1.计算梁体单端吊重P1

（其中Q为梁体自重）。

2.计算钢丝绳单支受力P2

（为保守计算，取60°角）。

3.计算钢丝绳所需最小破断拉力S

（安全载重系数为8）。

4.钢丝绳直径规格验算

吊梁捆绑用钢丝绳采用1770MPA的6×36WS-FC纤维芯钢丝绳，根据《钢丝绳通用技术条件（GB/T20118-2017）》表A.10，直径52mm的1770MPA的6×36WS-FC纤维芯钢丝绳最小破断拉力为1580kN＞1356.8kN，满足所需最小破断拉力。

因此选用此规格钢丝绳，单根单层捆绑兜吊，捆绑方式如图所示。

（a）单根单层（b）单根双层（c）双根双层（禁用）

图9.3.3-1钢丝绳捆绑方式

图9.3.3-2钢丝绳捆绑方式

地基承载力计算：（以下计算按最不利荷载计算）

汽车吊工作时最不利的情况是3点着地，也就是3个支腿支持着整台吊车的重量（包括自重和荷重），即：

式中：G—汽车吊自重，取120t吊车验算，自重55t,加配重32t,总重为87t,

Q—汽车吊最大荷重（额定荷重），为40t。

汽车吊对路基的压强应为：

支腿下垫钢箱尺寸为200cm×150cm×20cm，则吊车靠主臂端每个支腿下垫钢箱对地基的压应力为：

因此，120t汽车吊工作时地基承载力的要求为不小于141.1KPa，而处理后的路基地基承载力设计要求不小于200Kpa，故满足吊装要求。

附件

表9.4-1120t汽车吊起重性能表

工作

幅度

（m）

主臂（m）

支腿全伸，32t配重，360°作业

12.8

16.9

21.0

25.1

29.2

33.3

37.4

41.5

45.6

49.7

53.8

57.5

3.0

120.0

90.0

83.0

3.5

112.0

9